用标准齿轮刀具制造非标齿轮的应急办法

在工厂里常常会遇到短齿齿轮的加工问题,而一般又很少备有非标短齿插刀。为了争取时间,决定将旧或新的标准插齿刀加以改制,经试用,效果很好。如果用标准插齿刀来加工短齿渐开线花键,可达到全齿高尺寸,但齿厚增加,因此,如可将插齿刀的齿顶圆直径磨小,就能符合短齿的参数要求。为简明起见,将改制插齿刀的计算公式列如附表,并举二例说明。例1.ZM440二、三档齿毂内渐开线花     

转向器齿轮齿条传动副的几何和啮合计算

齿轮齿条式转向器中的齿轮齿数仅有5～8个齿，按标准齿轮或简单变位齿轮的几何计算方法设计齿轮和齿争，无法使其重合度达到1.0.文章介绍了运用虚拟齿轮及当量齿轮的方法计算重合度，并通过大量计算得到参数选择表，方便设计师的查阅使用。阐述了齿轮齿顶圆齿厚计算方法、齿条齿根圆角及齿务齿根过渡曲线干涉验算方法。表明通过合理选择变位系数、齿顶高及齿根高，可以确保齿轮和齿顶圆齿厚达到0．3—0．5个模数，重合度达到1．0。并给出计算实例：     

内矩形花键插齿刀倒角刃的参数设计

由于内矩形花键插齿刀倒角切削刃几何参数的设计一直采用近似的计算方法，因而常造成插出花键有效齿形减短或齿顶倒角太小，影响花键的加工精度与使用效果，介绍了内矩形花键插齿刀倒角刃的齿形角和倒角起始点半径的精确计算方法。     

测绘计算角变位斜齿轮传动的螺旋角

在测绘变位的斜齿轮时,一般都是首先判定法面内的模数和分度圆上的压力角,继之再测定分度圆上的螺旋角、变位系数、齿顶高系数和径向间隙系数,最后根据上述参数去核算其他各部尺寸。由于斜齿轮的许多尺寸都与螺旋角和变位系数有关,并是这两个参数相互影响的综合结果(叠加或补偿),因而在测绘过程中,一般都是先确定螺旋角,然后再计算变位系数和其他参数。因此,在斜齿轮的测绘中,测定分度圆上的螺旋角是一项很关键的工作。     

多向大变位伸缩装置力学性能研究

该文提出了一种多向大变位伸缩装置设计方案,采用此方案设计的小规格伸缩装置可以适应23 mm以上梁端竖向大变位,并通过有限元软件Abaqus对其力学性能进行了详细的计算分析。计算结果表明:车辆荷载作用下多向大变位伸缩装置各部件刚度、强度均满足设计要求,并具有较高的安全系数。此伸缩装置活动齿板与支承横梁采用螺栓连接,此设计可以提高伸缩装置后期维修更换的便捷性,通过计算表明:连接螺栓具有相对较低的等效应力值,证明了齿板与支承横梁采用螺栓连接的可行性。通过对相同质量的两种型号伸缩装置在不同车速下的动力响应计算发现:车辆通过多向大变位伸缩装置时,随着车速的增加,齿板竖向最大位移与竖向加速度幅值逐渐增大;A型伸缩装置能够提供更好的行车平稳性,并且齿板竖向振动加速度更小。     

小模数直齿插齿刀齿形的成型磨削法

122型汽车变速器第二轴上的渐开线花键的特点是模数小(m=0.75mm)、齿数多(Zc=123)。北京齿轮总厂为加工这种渐开线花键设计、制造了一种直齿插齿刀。这种插齿刀是采用成型磨削法制成的。文中介绍了这种直齿插齿刀的计算、齿形误差及磨削加工过程。用这种直齿插齿刀加工出的渐开线花键能满足精度要求。     

汽车转向器齿条齿扇传动副的几何和啮合计算（续1）

为便于研究变厚渐开线齿轮在循环球齿条齿扇式转向器中的应用,文章介绍了变厚渐开线式齿扇在设计过程中相关参数的选择方法,并通过大量计算得到转向器变齿厚齿扇齿条传动参数匹配表方便设计师的查阅使用;还介绍了齿扇大端单边转角计算方法和齿条齿根圆角干涉验算方法,通过实例计算验算其正确性.结果表明,通过合理地选择变位系数、齿顶高及齿根高,可以确保齿扇大端面齿顶圆齿厚达到0.3～0.5个模数,大端截面重合度达到1.0.     

汽车变速器齿轮非标准顶隙设计探讨

传统的齿轮设计方法是按保证标准顶隙的原则进行齿轮的几何计算，这对于汽车变速器高速档变位齿轮，无疑降低了齿顶高度，导致重合度下降，从而影响了啮合时的运动平衡性，增大了轮齿负载，降低了齿轮的承载能力，增大了变速器噪声。本文针对传统设计方法的不足，提出了一种新的非标准顶隙设计方法。     

后桥传动轴内齿插刀

跃进牌汽车后桥传动轴的内齿加工比较困难,南京汽车制造厂齿轮厂制造了内齿插刀,在Y54型插齿机上加工,每班可加工25件。加工的内齿同心度大大提高,保证了产品质量。传动轴内齿模数m=5,齿数Z=16。插齿刀材料为W18Cr_4V,齿数Z=7,齿形角为16°9′,齿顶高为4.42毫米,齿全高为8毫     

用挠度法计算变截面连续梁的内力及挠度

一、前言在荷载作用下,用力法或变位法计算变截面连续梁的内力及挠度相当冗杂。目前,此类平面杆件结构多用计算机来完成内力、变位计算,所用程序都是有限元法编制而成。本文用大家熟知的挠度法来计算变截面连续梁的内力、挠度。此法在求变截面连续梁的挠度曲线微分方程的解时,需用样条函数来完成积分运算。用样条函数来计算变截面连续梁的内力、挠度,只需把变截面梁的截面惯性矩I_1分段计算(变截面部分分段长视计算精     

梁桥桥墩纵桥向计算长度系数研究

采用静力法建立墩底固结墩顶具有弹性约束的桥墩弯矩平衡微分方程,引入边界条件,得到在竖向临界荷载下桥墩的稳定方程为关于桥墩计算长度系数μ、墩顶纵向约束刚度与桥墩抗推刚度比m、墩顶扭转约束刚度与桥墩线刚度比n的超越方程。编制计算程序求得不同刚度比下桥墩计算长度系数的数值解,制成可供设计使用的计算表格并拟合了简化计算公式。计算结果表明:梁桥设置支座时,桥墩的计算长度系数为1.4～1.9;采用固结墩可以显著降低桥墩的计算长度系数,其最小值接近于1.0。     

基于蚁群算法的推土机终传动齿轮变位系数优化

在保证总中心距、总传动比、齿宽、材质等参数不变的条件下,建立了推土机终传动齿轮的变位系数优化模型。以2对齿轮的变位系数和最大共轭啮合齿轮齿根的最大滑动系数差最小为优化目标,合理选择分配齿轮变位系数和参数,达到改善齿轮传动性能的目的,并利用蚁群算法求解优化问题。     

桩基础m法计算系数的统一表达式

本文提出了桩基m法计算A_1、B_1……等系数计算的统一表达公式,给出了重新计算的加密表,与桥规核对无误。讨论了(?)≥4.0以后系数变化的规律。并给出了“计算桩顶变位的用表”。     

红旗牌汽车传动系负荷的计算和驱动桥齿轮设计参数的选择

利用发动机最大扭矩、驱动轮打滑扭矩、汽车爬坡度及整车性能扭矩，对红旗CA774型轿车等车型的驱动桥小齿轮齿数、大齿轮齿数、大齿轮齿面宽、双曲线偏置距、刀盘半径、螺旋角、齿顶高系数、压力角、分齿圆直径、螺旋方向等设计参数进行了计算及选择。     

直齿渐开线齿形参数计算机辅助计算

产品设计、工艺编制，工装设计与制造以及检测中，经常需要计算渐开线齿形参数；笔者用ＦＯＲＴＲＡＮ语言，按模块化结构方式编制的直齿渐开线齿形参数计算程序能够方便，迅速地计算内外齿渐开线齿形的量柱测距，弧齿厚，弧齿槽宽，公法长度等这些最常用的参数，在现有程序的基础上，今后可根据要求进行扩充，增加新的功能。     

轴向附加力系作用下的群桩动态反应分析

为了较全面亦合理地揭示水平桩基振动特性,在建立桩的动力平衡方程式时均引入了桩顶静轴向力对水平位移影响的二阶偏导项,较为全面的揭示了群桩-分层土系统中各桩间的惯性相互作用效应(文中表征为动力位移相互影响因子)。由数值计算可知,桩顶轴向力的引入不能从本质上改变桩基振动形式,但会具有一定的P-△效应,其存在不仅增大了单、群桩水平变位,而且对基桩动力反应也会有明显影响。     

少齿数圆柱齿轮剃齿动力学仿真与试验研究

采用滚剃工艺的变速箱少齿数圆柱齿轮存在剃齿中凹缺陷的问题,而剃齿中凹缺陷主要由于剃齿时齿面受力不平衡引起。为解决此问题提出了从原理上减小剃齿受力不平衡的方法,使用MASTA软件进行剃齿动力学仿真模块计算,分析了某变速箱Z12圆柱齿轮剃齿过程中不平衡受力变化情况,并通过相应试验验证了剃齿动力学仿真计算的准确性,同时确认了通过改变剃齿刀变位系数来解决中凹缺陷的可行性,为在设计阶段优化剃齿刀提供方法与依据。     

基于能量法的成桥阶段高墩计算长度系数分析

高墩在成桥阶段墩顶边界条件介于铰接和固结之间,其计算长度系数往往难以取定。现通过构造成桥阶段高墩的形函数,利用能量法求解刚性地基高桥墩成桥阶段的失稳力临界力,又通过欧拉公式求得其计算长度系数,并结合算例采用有限方法和能量法进行计算,对比分析两者计算结果。结果表明:在计算高墩计算长度时,需计入墩顶非理想边界的影响。此外,所推能量法公式计算结果同有限元程序接近,具有较高精度,可供设计参考使用。     

圆弧滑面滑坡稳定系数K的数值分析法

对于圆弧滑面的土坡的稳定系数K的计算可有多种方法,如瑞典圆弧法、毕肖普法等,但求算时均只能采用试算法,工作量十分巨大。本文提出了基于瑞典法的数值解法,只需给出土坡的几何与物理参数,即可采用数值解法直接找出最危险圆弧及最小稳定系数K_(min),可大大节省计算工作量,在微机上是很易实现的一种算法。     

变速比转向器齿轮副的机理分析

本文运用啮合原理分析方法给出了变速比转向器齿条齿扇传动的啮合线方程、齿扇的齿廓方程,导出了锥形齿扇被切削时小端不根切、大端不尖的变位系数和齿扇几何尺寸计算公式。