钢轨焊后感应正火热处理工艺研究

针对钢轨焊接接头感应正火工艺中出现焊接接头硬度不均匀现象,通过对焊接接头硬度数据分析,改进热处理设备的喷风结构,控制加热温度与喷风冷却时间,制定了线上U71Mn钢轨的闪光焊焊后正火工艺.重点对正火工艺中难于满足的硬度要求进行了试验验证,试验结果表明,该正火工艺大幅提高了闪光焊焊接接头的硬度和韧塑性能,满足了无缝线路钢轨的使用要求.     

长钢轨接触焊焊头表面小凹痕的预防措施

结合广州地铁2号线接触焊焊接长钢轨的实践,分析了产生焊头表面小凹痕的原因,提出改变垫高钢轨的方式、缩小正火范围、降低正火温度、限制接头错牙量等预防措施.     

火焰正火对钢轨焊接接头金相组织及力学性能的影响

对钢轨闪光焊、气压焊和铝热焊进行火焰正火处理，并进行正火、未正火接头和钢轨母材的金相组织以及力学性能的对比。结果：火争正火处理明显细化原奥氏体晶粒，闪光焊、气压焊和铝热焊接头延伸率和冲击功提高，铝热焊接头抗拉强度明显提高。经火焰正火闪光焊和气压焊接头力学性能可以达到TB／T1632－1991的要求。     

60 kg·m-1U71Mn钢轨气压焊热循环分析

介绍60kg·m-1U71Mn钢轨气压焊热循环测试方法。测量部位分为表面和内部,分别在轨头、轨腰、轨底三角区和轨底脚。通过多点测温,分析气压焊加热器火孔尺寸对钢轨整体热循环的影响,适当减小了轨底脚火孔尺寸,消除了轨底脚加热温度偏高的现象。通过分析加热温度曲线,珠光体开始转变奥氏体温度为740℃,完全转变奥氏体温度为790℃,从而确定了焊后正火最低温度。通过分析冷却温度曲线,奥氏体开始转变珠光体温度为650℃,完全转变珠光体温度为610℃,进一步确定了焊后正火最高启始温度。因钢轨加热和冷却速度较快,使相变滞后发生,加热和冷却时发生相变的温度相差约130℃～140℃。火焰加热钢轨表面及内部温差120℃～150℃,空冷温差20℃～30℃。     

对欧洲和我国钢轨闪光焊标准中主要指标的分析与研究(上)

在介绍国内外钢轨闪光焊现状的基础上,从宏观形貌、微观组织和力学方面比较钢轨焊态接头和正火热处理接头性能。从焊态接头静弯试验、宏观、微观3个方面,介绍EN 14587 (所有部分)《铁路应用轨道钢轨的闪光对接焊》对接头的检验要求。从正火热处理接头落锤试验、宏观、微观3个方面,介绍TB/T 1632.2—2014《钢轨焊接第2部分:闪光焊接》对接头的检验要求。通过对2项标准的分析对比认为,欧洲标准中的静弯试验检验方法和指标制定得较为合理,但试验时需要设定温度范围,才能保证试验结果可靠;我国标准中的落锤试验检验结果与试件温度关系密切,试验时达到上限温度,试验结果更容易通过;我国标准中的静弯指标偏低,应适当调整;欧洲标准要求R350HT焊接接头不允许存在马氏体,实际很难避免,建议通过限制马氏体数量来控制接头质量;我国标准中的微观组织检验方法和指标建立在热处理接头条件下,出现马氏体的概率很低,制定得较为合理。     

对欧洲和我国钢轨闪光焊标准中主要指标的分析与研究(下)

在介绍国内外钢轨闪光焊现状的基础上,从宏观形貌、微观组织和力学方面比较钢轨焊态接头和正火热处理接头性能。从焊态接头静弯试验、宏观、微观3个方面,介绍EN 14587(所有部分)《铁路应用轨道钢轨的闪光对接焊》对接头的检验要求。从正火热处理接头落锤试验、宏观、微观3个方面,介绍TB/T 1632.2—2014《钢轨焊接第2部分:闪光焊接》对接头的检验要求。通过对2项标准的分析对比认为,欧洲标准中的静弯试验检验方法和指标制定得较为合理,但试验时需要设定温度范围,才能保证试验结果可靠;我国标准中的落锤试验检验结果与试件温度关系密切,试验时达到上限温度,试验结果更容易通过;我国标准中的静弯指标偏低,应适当调整;欧洲标准要求R350HT焊接接头不允许存在马氏体,实际很难避免,建议通过限制马氏体数量来控制接头质量;我国标准中的微观组织检验方法和指标建立在热处理接头条件下,出现马氏体的概率很低,制定得较为合理。     

钢轨移动闪光焊感应热处理装置及工艺研究

采用中频IGBT电源,结合钢轨特殊断面热处理要求,设计可开合式双匝单股仿型感应线圈对现场移动闪光焊焊接接头进行热处理,感应加热线圈采用水冷,各附件温升合理。本套感应加热装置体积小,结构紧凑,可装置于四轴移动闪光焊机机头,装配出移动闪光焊机与焊后热处理一体机。本一体机可实现钢轨一次夹持完成焊接、焊后热处理两道工序,不仅有效减少现行设备体积,提高钢轨焊接工作效率,而且可实现钢轨全断面均匀加热,轨头和轨脚温差小于50℃。对焊后热处理接头进行试验结果表明,经该套中频感应正火处理装置热处理后的焊缝硬度和金相显微组织与母材匹配良好,有效细化钢轨焊接接头金相显微组织,提高了钢轨焊接接头的冲击吸收功。经热处理后的焊接接头力学性能指标符合标准要求。     

二氧化碳气体保护焊与手把焊、埋弧焊卫生学比较

二氧化碳气体保护焊是五十年代初期发展起来的一种先进的焊接技术。它比手把焊、埋弧焊工艺有很多优点。目前是我厂焊接生产的主要方法。为了解该工艺生产过程中产生的有害物质,并与手把焊、埋弧焊产生的有害物质作以比较,进一步促进焊接生产的发展,搞好劳动防护,故作了本次调查。一、不同焊接工艺特点及原料二氧化碳气体保护焊用二氧化碳作保护气体,使熔融金属与大气造成机械隔离,防止氧、氮和     

哈焊所华通(常州)焊业股份有限公司

正哈焊所华通——公司简介哈焊所华通(常州)焊业股份有限公司是由机械科学研宄总院哈尔滨焊接研宄所与常州华通焊业股份有限公司共同组建,是面向髙端焊材产业整合了高端制造焊接行业的产业链和价值链以及创新商业模式的混合所有制企业。哈焊所华通主营产品包括:实心焊丝、药芯焊丝、焊条、焊剂、焊带、钎料、焊接配件和装备,其中焊材品     

紫铜碰焊法修复开焊的牵引电动机

一、碰焊法特点目前国内各电机厂生产的直流牵引电动机,电枢线圈与换向器的连接均采用传统的锡焊,(局部焊或整体浸焊)。然而从204电机和410电机的     

激光电弧复合焊接--一种新型焊接方法

介绍了激光电弧复合焊接方法的原理、工艺特点、复合焊的几种形式、复合焊的机理研究现状及复合焊的应用,指出复合焊作为一种新型的焊接方法具有较为广阔的应用前景.     

钢轨焊接厂焊探伤伤损问题消除

基地钢轨焊接,在周期性检验中,多频次的出现探伤有伤现象,严重影响了焊轨生产的质量和进度,为稳定钢轨焊接质量,消除该类缺陷,对缺陷成分进行检验分析,结论是:探伤有伤缺项是钢轨焊接接头存在未焊合现象,设备的当前状态和工艺参数的匹配程度不良可能出现问题。广州工务大修段通过从设备状态、材料成分、工艺参数等方面综合分析原因,得出结论:完善焊机状态,优化工艺参数,可以很好地消除该缺陷;同时,焊接主要设备的状态对生产接头质量至关重要,应该在焊轨生产中密切注意设备状态和工艺参数的匹配性。     

焊接辙叉结构设计和焊接工艺

贝氏体钢焊接辙叉具有高强度和高韧性,良好的可焊性、热加工和切削性能,以及良好的耐磨性和接触疲劳性能。辙叉结构中设计的轻型间隔铁,保证了拼装辙叉的整体性,便于安装铺设,从根本上消除了嵌入式或拼接式合金钢辙叉心轨产生的接缝病害。     

二氧化碳保护焊在钢拱架焊接中的应用

结合临县隧道钢拱架焊接施工实践,介绍了二氧化碳气体保护焊原理及优缺点,重点阐述了二氧化碳气体保护焊在钢构件焊接过程中的技术要求,分析了二氧化碳气体保护焊在隧道钢拱架焊接中经济效益、质量、节能情况,总结了在隧道钢拱架焊接中的应用情况。     

K920焊机固定式小型焊轨施工工法

结合武汉轻轨轨道工程 ,详细介绍用K 92 0小型焊机焊轨的施工工艺     

如何提高电渣压力焊焊接合格率

钢筋电渣压力焊一直存在着接头虚焊、轴线偏移、焊包不均等质量通病。为解决这些质量通病,结合现场实际情况,找出解决这些质量通病的相应措施。     

钢轨闪光焊接轨头焊缝缺陷分析

通过对钢轨闪光焊接头样品的超声波探伤检查和钢轨接头轨头受拉静弯试验,分析断口微观形貌和疲劳源区能谱、剖面显微组织和剖面形貌及能谱,提出钢轨接头焊缝未焊合缺陷构成疲劳裂纹源、疲劳裂纹扩展产生钢轨接头大面积核伤和钢轨闪光焊接头轨顶面下10～15mm附近容易出现焊缝未焊合缺陷等结论;提出铺设前对新焊接钢轨接头焊缝进行全断面超声波探伤检查、研究开发现场焊接接头热处理中频感应加热方式、优化焊接工艺参数和调整检验规则等建议。     

K系列钢轨焊机连续闪光焊时的速度控制

近几年，我国从乌克兰引进了十多台K系列钢轨焊机，它们是K900、K920、K1000钢轨焊机。K系列钢轨焊机在我国使用时采用连续闪光焊工艺焊接钢轨。钢轨连续闪光焊是指在钢轨的焊接过程中，始终保持焊接钢轨端面上形成连续不断的金属液态过梁，又连续不断地爆破，金属液态过梁在不断的形成和爆破过程中析出大量的热量，对焊接钢轨端面及附近区域强烈加热。     

城市轨道交通车辆高强钢焊接用焊丝的选择

城市轨道交通车辆的车体结构根据强度需求局部采用高强钢材质。为保证高强钢材质的焊接质量,以某出口车辆所采用的Q690D高强钢为例,阐述了该高强钢焊接用焊丝的选择与确定方式,以及焊接工艺评定试验的内容和要求。     

厚钢板的焊接技术

天津市泰达大街人行天桥后背拉锚箱由2道边梁、5道纵梁组成。边梁、纵梁腹板上分布由纵肋、横肋,分布距离近。在整个焊接过程中,为了保证达到全熔透一级焊缝,采取了一些工艺和措施。