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V型墩连续刚构桥不但外观轻巧美观,而且计算跨径较直墩短,因而受力方面存在很多合理的因素。该文结合工程实例,总结了V型墩连续刚构桥的特点,并考虑到V型墩连续刚构桥对于温度、收缩和徐变等因素,陈述了桩基础模拟的简化方法。 相似文献
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V型墩连续刚构桥刚度大,受力合理,能有效的降低主梁的建筑高度,能在一定程度上增加主梁的跨越能力,以荆州市城北快速路跨荆襄河V型墩连续刚构桥为研究对象,对V型墩柱施工中合理的支架搭设、分段及浇筑顺序进行分析,通过对方案优化、过程监测等手段圆满地完成了桥梁的施工,提高了施工质量和施工效率,该方法在V型墩刚构桥施工中具有一定的借鉴价值。 相似文献
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东莞市石龙镇南三桥主桥为40m+2×73.5m+40m预应力砼V型墩连续刚构桥,属于较小跨径的V型墩刚构桥,其结构设计、计算分析均有独特之处.简要介绍东莞市石龙镇南三桥主桥的结构设计特点,总结设计体会. 相似文献
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以某25 m+40 m+25 m V型墩刚构桥为工程背景,经多方面比较,选定V型墩连续刚构桥;初步对桥跨布置及结构尺寸进行拟定,通过验算确定结构尺寸的合理性,有关经验可供相关专业人员参考。 相似文献
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千岛湖大桥主桥为V型墩连续刚构桥,跨度布置为70 m 7×105 m 70 m 40 m。介绍该桥V型墩的施工技术。 相似文献
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东莞市石龙镇南三桥主桥为40m+2×73.5m+40m预应力砼V型墩连续刚构桥,属于较小跨径的V型墩刚构桥,其结构设计、计算分析均有独特之处。通过介绍东莞市石龙镇南三桥主桥的结构设计特点,总结设计体会。 相似文献
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以上海市奉贤区某跨运河全钢结构V型墩刚构桥为工程背景,利用通用有限元软件ANSYS建立空间板壳模型,对V型墩刚构桥的空间受力特点进行分析,并与常规杆系模型的计算结果进行比较,进而探讨了墩梁固结区受力特性;针对双幅箱梁间不同横梁设置参数,分析了双幅结构的竖向变形协调性等空间受力特性,提出了V型墩刚构桥的构造设计建议;对V墩与基础连接方式进行比选,从经济性、整体刚度等方面进行综合比较,选取合理的结构体系. 相似文献
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介绍了在上海轨交16号线泐马河大桥工程中首次采用的墩底顶推合龙的新型V型刚构桥设计要点,在跨中合龙时通过在V型墩底施加顶推力并将墩底先铰支后固结完成体系转换,解决了大跨V型刚构桥常规跨中合龙时预加力无法有效施加给跨中梁段的困难,为V型刚构桥向大跨发展提拱了技术支持。 相似文献
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该文应用Ansys软件的APDL参数化技术建模并进行计算,采用正交试验方法,对影响连续刚构桥抗震因素的墩高、边中跨比及箱形墩板厚度进行了组合,对包括墩的剪应力、压应力和墩顶位移在内的主要参数进行了分析和讨论。得到了影响连续刚构桥抗震能力的主要因素与次要因素,该结果可为连续刚构桥的抗震设计提供一定的参考。 相似文献
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南京市六合区冶浦桥为25 m+40 m+25 m预应力混凝土Y型墩连续刚构桥,该文以该桥为例介绍了Y型墩连续刚构桥的设计,并总结了Y型墩连续刚构桥梁的结构特点和施工方案。 相似文献
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上海轨道交通16号线泐马河桥为主跨145 m的V型墩连续刚构桥。该桥采用独特的施工工艺,在中跨合龙后,对V型墩底依靠承台对上部结构施加一对相向的水平顶推力,为主梁结构提供一定的预压力和预拱度。由于采用此工艺,V型墩底及承台之间的连接构造与以往V型刚构桥明显不同。为确保该桥梁在顶推合龙时的结构响应符合设计预想,采用了较为特殊的支座与承台结构形式。对该支座进行了相关试验,确保施工效果符合设计要求,并介绍承台的结构形式以及支座设计与试验过程。实际施工结果表明这些方法是可行的,可为类似工程提供借鉴。 相似文献
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V墩连续刚构桥由于造型美观,经济性较好,近年来有不少应用。V墩连续刚构的斜撑与梁和基础刚接,其交叉处受力比较复杂,必须细致地研究处理,避免出现裂缝。通过对宁波南翔桥V墩的实体分析,优化了空心与实心截面的过渡倒角,加大了0号段底板的圆弧半径,合理配置了普通钢筋。宁波南翔桥V墩设计及分析结果可为类似结构提供一定的参考。 相似文献
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预应力混凝土Ⅴ型墩连续刚构桥具有桥型美观、节约材料用量和跨越能力大、抗震性能强等优点,但施工过程中受力复杂,施工精度要求高。文章结合佛山市南庄二桥Ⅴ型墩连续刚构桥工程实际重点对该桥水下桩基、Ⅴ型墩、混凝土、预应力施工技术进行了较全面介绍。 相似文献
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《公路工程》2017,(2)
依托某双幅大跨度V形墩预应力混凝土连续刚构桥工程,运用有限元软件ANSYS建立了V形墩的关键节点三维实体非线性模型,分别对其截面、腿钢筋应力及裂缝分布在极限状态与正常使用极限状态下的承载能力进行定量分析,同时参照现场实测数据,将V形墩承载能力进行修正。得出结论:在承载能力极限状态下,V形墩处于大偏压破坏,允许K值约为9;正常使用极限状态,V形墩钢构截面的边缘最大压应力控制着允许活载超载系数,K值约为6;钢筋应力与裂缝宽度在相关规范约束下允许的活载超载系数约为6;通过考虑V形墩刚构桥在成桥后及使用前的实测应力与理论应力差异,得出修正后V形墩的允许K值为4.8,减小幅度达20%。 相似文献