五螺杆泵螺杆型线分析及结构改进探讨

螺杆型线是螺杆泵工作的核心,在应用过程中,发现现有五螺杆泵传力齿型连接处存在明显的凸棱,通过对型线进行理论计算分析,发现曲线连接处存在拐点,并提出型线设计思想.另在五螺杆泵使用过程中存在杂质进入滑动轴承内,造成轴承咬死损坏现象,故对此螺杆泵结构提出了改进的想法,为以后的螺杆泵设计提供参考,以改善螺杆泵的可靠性.     

一种新型三螺杆泵的初步分析

初步分析研究了一种新型三螺杆泵的特征尺寸和数据,并与通常采用的1：3：5型三螺杆泵进行了对比分析,提出了一种新型三螺杆泵的优缺点及其适用工况,为拓宽三螺杆泵的应用作了一定程度的理论探索.     

一种新型的双螺杆泵的型线

一、前言螺杆泵的种类很多,按其转子——螺杆的数分类:有单螺杆泵、双螺杆泵、三螺杆泵和五螺杆泵。长期以来,国内外螺杆泵的生产一直以三螺杆泵为主,单螺杆泵和双螺杆泵由于自身存在的局限性(如:排出压力低、单螺杆泵橡胶衬套寿命较短等),虽然它们输送介质的范围较三螺杆泵广,依然发展较慢。近二十年来,双螺杆泵逐渐受到了重视,不少国家研制了各种类型的双螺杆泵,发展较前迅速。特别是一种新型双螺杆泵的出现,使排出压力可提高到2.6MPa 左右,由     

五螺杆泵的选用

从螺杆泵的特点谈起,提出为什么舰船主机滑油泵宜选用五螺杆泵,而非三螺杆泵.并结合五螺杆泵的具体结构特征,对使用时易忽视的运行故障作了说明.     

三螺杆泵螺旋齿形中心角的影响

论述了三螺杆泵螺旋齿形中心角α的大小与泵的流量无关.并论证了α角直接影响到介质作用在螺旋上的扭矩.只有当介质作用在从动螺杆上的扭矩为负值时,从动螺杆才能在介质压力引起的扭矩作用下产生自转扭矩.文章论证了我国广泛采用的、基于A E.Жмудь提出的α=0.18π是理想齿形的理论是错误的,推导了三螺杆泵若要处于理想的运转状态,即从动螺杆的旋转不是由主动螺杆带动,而是由介质压力推动,只起"密封器"的作用,α必须小于0.166027π同时说明我国少数制造厂采用的"四等分"齿形,也是不合理的齿形.这些不理想的齿形会导致降低泵的机械效率和寿命.     

试论四螺杆泵

众所周知,螺杆泵通常是按螺杆数分类,有单螺杆泵、双螺杆泵、三螺杆泵和五螺杆泵,唯独未见田螺杆泵。不久前,获悉美国Pyramid公司生产有四螺杆泵,并见其样本中载有四螺杆泵照片。笔者由此感到需要弄清楚这样一个问题:长期以来,在众多螺杆泵中,为何没有四螺杆泵这种类型?四螺杆泵到底适用于什么场合? 从Pyramid公司的样本中可以看出,四螺杆泵亦属于摆线啮合类型,与摆线啮合的三螺杆泵完全一样,从形式上看仅比三螺杆泵多了一根从动螺杆。 笔者认为:四螺杆泵的出现仅是利用三螺杆泵的体积允许,将原三螺杆泵内与主动螺杆对称布置     

B型双螺杆泵型线的改进与密封性分析

在分析B型双螺杆泵原螺杆螺旋型线不足的基础上，提出了型线的改进，并通过密封性分析，证明改进之后属于密封型螺杆泵．此外，对改进的螺杆螺旋端面齿形及理论流量作了相关计算，得出改进后的实际流量将会增加的结论．所列出的轴截面的主要数据，为制作检验用样板提供参考．     

螺杆泵异常振动噪声的分析与处理

根据工业现场中出现的螺杆泵异常振动和噪声现象,在分析了系统结构和原理的基础上,对螺杆泵吸油管路的流阻特性进行了计算;并通过汽蚀余量分析了螺杆泵发生汽蚀的可能性.根据计算得到的各种数据,综合分析螺杆泵发生该异常工况的几种因素,确定了发生异常振动噪声的原因,并对每种可能造成螺杆泵系统异常振动和噪声的因素进行了排除和确认;通过现场施工消除了螺杆泵异常工况.     

螺杆泵

随着液压装置的普及,不仅要求改善作业人员的环境,而且像电梯和船用设备这类与人们居住区域有关的场所使用液压装置的情况也多起来,所以降低噪声和振动也成为社会的一大问题。为此,在设计液压装置时,噪声小,振动小则成为必不可少的条件,这样采用液压螺杆泵的机会也增多了。螺杆泵的结构因螺杆数不同亦有很大区别。目前,单螺杆乃至五螺杆泵均能生产。各种螺杆的形状各不相同,根据它们的特性可用于不同用途。作液压装置用的高压油泵为三螺杆泵,下面介绍三螺杆泵的结构。1.三螺杆泵的结构三螺杆泵基本上是由三根啮合的螺杆和放置螺杆的衬套构成(图1)。三螺杆泵有1根主动螺杆和2根从动螺杆,主动螺杆的螺旋槽底     

浅论五螺杆泵的特点

五螺杆泵与各型双螺杆泵、三螺杆泵在过流断面，导程，密封性及输送介质等方面的比较，五螺杆泵具有外形尺寸，流量较大，具有较好的吸上性能等特点，特别适用于低压，大流量，高吸上高度，输送润滑性介质位置受到限制的场合。     

船用五螺杆泵低噪声工艺技术

本文通过对现有的某船用五螺杆泵的频谱特征和振动特性进行分析,找出主要振动噪声源,通过改进进口流道面积,并对现有的螺杆加工工艺进行研究和优化改进,改进后的设计通过样机的制造,并经过试验对比分析,进一步验证方法的可行性和预期减振效果。     

离心泵试验效率值的修正计算

以船用离心泵的试验记录为例，对采用三相电流测量法计量离心泵的轴功率并以此求取其效率值的计算方法和结果进行修正，以求达到提高离心泵轴功率和效率计算精度的目的．     

喷水推进混流泵叶轮三元可控速度矩设计

本文介绍了混流泵叶轮叶片一种准三元设计法。以速度矩Vur为控制变量,通过正反问题迭代计算从而构制出叶片,力求使叶轮叶片形状与叶轮内实际流态相吻合,从而得到性能优异的混流泵。     

船舶压载舱压力损失的计算

介绍船舶压载舱压力损失的计算,为船舶设计或船舶采用更换压载水时压载泵的选型提供参考。     

船舶冷却海水泵变频控制模式应用研究

现有的船舶中央冷却海水泵变频控制技术属于闭式控制系统,其操作总是滞后于系统的实际变化,给船舶冷却水系统带来负面影响。以热交换器原理为突破口,研发了两种带前端控制的海水泵控制模式,即直接计算的控制模式和基于数据库的控制模式。这两种优化的系统控制模式可以使海水冷却系统更“智能”。     

新型抗空泡翼型剖面设计研究

基于Eppler翼型设计方法提出一种新的抗空泡翼型剖面设计方法。新的设计方法利用预先给定的最大厚度和设计升力系数进行翼型剖面设计,并将厚度及拱度的分布与攻角的设置相结合,将所需的厚度与拱度分布转换为合理的攻角分布作为输入,以便用Eppler方法进行翼型剖面设计,并通过对攻角分布进行修改来调整空泡斗的位置。计算表明,所提出的方法对控制翼型剖面的厚度和拱度分布有效,利用该法设计的翼型剖面具有较好的空泡性能。     

"圆齿-共轭曲线"内啮合齿轮泵的齿廓设计和大圆弧拟合

以无填隙片结构的1齿差内啮合齿轮泵为例介绍共轭齿廓的求法及拟合;强调了曲线的内、外包络是其内、外法向等距线而不是平行等距线的概念.给出了"圆齿-共轭曲线"齿廓的解析解及工程实用的高精度圆弧拟合实例.     

基于求解速度势通量的指定压力分布二维翼型设计方法

为了提升翼型的水动力和空泡等性能,指定压力分布的翼型剖面设计的方法多数集中在给定攻角下的翼型剖面的设计,该方法存在计算量较大,收敛性不理想,特别是推广到三维问题时,上述问题尤为突出,限制了翼型设计的进一步发展。文章以势流理论面元方法为基础,通过求解指定压力分布条件下翼型表面的速度势通量,获得翼型表面形状的修正量,并将修正量分解为攻角的变化以及剖面自身的变化两部分,从而得到了翼型唯一的设计攻角和翼型剖面几何（厚度分布、拱度分布）。文中采用上述方法对二维翼型问题进行了设计验证,表明该方法可以设计任意指定压力分布的翼型剖面,理论上该方法可以用于全三维翼型的设计问题。