既有客货共线提速250km/h线路曲线半径与缓和曲线长度的研究

阐述250 km/h既有线提速曲线半径、缓和曲线长度研究的意义,并结合京广线第六次提速设计进行理论计算,提出适应不同速度目标值的曲线半径以及与其匹配的缓和曲线长度,并与既有线提速200 km/h技术条件和客运专线250 km/h暂行规定进行了对比,验证其计算的正确性,对既有线提速至250 km/h的设计和标准的制定具有参考价值。     

津浦线提速曲线改造路基基床加固的探讨

津浦线上K791+685．434～K792+022．382曲线，改造前曲线半径R=1190m．曲线长L=336．485m，缓和曲线lo=80m；钢轨采用PD3，P60超长无缝线路，锁定轨温T锁=30℃；轨枕69型和Ⅲ型轨枕，配置分别为1840根／km和1667根／km配置，弹条扣件；道床厚度50cm；经过一座框构桥：路堤高度h=3．05～3．65m，砂粘土填筑。     

京九线曲线改造提速工程施工方法探讨

根据铁道部第四次铁路大提速的要求和上海铁路局2001年3月2日召开的京九线提速会议精神,京九线将全面提速至140～160km/h,这样京九线K821+500～K822+200段的既有半径986m的上、下行曲线不能满足要求,必须对其进行改造,使之能满足新的提速要求.     

高速列车通过半径2200m曲线动力学性能的试验研究

铁路既有线小半径曲线的允许速度问题直接关系到我国既有线提速目标的完成,以最小曲线半径2 200 m为例,进行曲线动态测试,并从舒适度角度考虑列车运行的安全性和舒适性.结果表明,半径2 200 m曲线宜提速到180 km/h.     

客运专线超高对曲线半径及缓和曲线长度的影响

研究目的:客运专线车站附近曲线上通过列车的速度差值较大,超高设置与行车的舒适度关系密切,直接影响到曲线半径及缓和曲线长度的选择.采用较大半径的曲线可以避免列车舒适度差的问题,但车站往往位于受条件限制的人口密集的城市范围,采用较小的曲线半径具有减少拆迁量等优势.通过对曲线半径、缓和曲线长度、超高设置进行综合分析,对客运专线车站两端曲线半径、缓和曲线长度的选择提出一些合理建议.研究结论:车站两端的曲线半径应结合地形条件合理选择,并进行最低行车速度检算.在地形条件许可的条件下,宜采用11 000～12 000 m曲线半径;缓和曲线长度宜采用规范规定的最大长度;若考虑预留提速条件,11 000～12 000 m曲线半径地段缓和曲线长度宜分别加长30 m.     

对新建时速250km客货共线铁路最小曲线半径与缓和曲线长度标准的建议

结合远期提速的可能性与运输模式,对近期实行高中速客货车250/120 km/h匹配混跑,最终实现高中速客货车300/160 km/h匹配混跑或全高速300 km/h的速度目标值分别进行最小曲径半径与缓和曲线长度的计算与分析,并提出相应速度匹配的设计标准。     

土耳其250km/h客货共线铁路缓和曲线长度的确定

研究目的:土耳其东西铁路干线拟按180～250 km/h速度目标值、客货共线混跑铁路标准建设,而目前国内尚无时速200 km以上的客运共线铁路标准,本文重点研究时速250 km客货共线铁路不同曲线半径条件下平面缓和曲线长度的合理取值。研究结论:(1)250 km/h客货共线铁路的缓和曲线长度要综合考虑未被平衡的横向加速度时变率和超高时变率;(2)在曲线半径一定时,速度越高,则超高越大;高速列车行车速度一定时,设计超高值是决定缓和曲线长度的主要因素;(3)250 km/h客货共线铁路要同时兼顾高、低速列车的安全性和舒适度,设计超高值较时速250 km的客运专线小,缓和曲线长度较短。     

上海地铁9号线120 km/h线路技术标准研究

介绍上海地铁9号线一期工程(设计速度为100~120 km/h)的线路主要技术标准,以及线路最小曲线半径、缓和曲线长度、不设缓和曲线两圆间夹直线长度、竖曲线半径的分析计算。     

提速列车与曲线轨道的横向相互动力作用研究

基于机车车辆—轨道耦合动力学理论,仿真计算典型的提速机车车辆通过不同曲线轨道时的轮轨动态横向相互作用性能指标,包括提速客货列车通过山区铁路小半径曲线强化轨道、160 km.h-1提速客运列车及120 km.h-1提速货运列车通过不同半径曲线轨道。根据现行动力学性能评定规范,对轮轨相互作用性能指标进行了综合评估分析。理论分析结果表明:提速后列车通过曲线轨道时轮轨横向动态相互作用加剧,动力性能指标的最大峰值均出现在圆曲线上,并且客运机车车辆的曲线通过性能接近,货车车辆的曲线通过性能要优于货运机车的性能。为了确保列车提速后的行车安全性,山区铁路的小半径曲线轨道须采取加强措施,提速客运列车以160 km.h-1和提速货运列车以120 km.h-1速度运行时的最小曲线半径分别取1 400 m和1 000 m。     

既有线（京沪线）曲线提速改造方案的优化设计

曲线半径过小或缓和曲线长度不足都会限制列车运行速度。既有线曲线改造必须封锁线路施工，对行车干扰和影响很大。本文根据我们设计所在2003年京沪线提速扩能工程中所承担的36个曲线提速改造设计实践(不涉及单绕、双绕)，针对站内、路堑及路堤等各自特别困难地段的曲线平面改造，探讨方案的优化设计。     

朔黄铁路K497+650～K497+850段的路基病害整治

介绍朔黄铁路K497 650~K497 850段的路基病害整治方案,重点阐述石灰土挤密桩和路基基床石灰改良土施工工艺。该整治方案有效地控制了工后沉降,达到了预期的整治效果。     

京广线K950＋000～K950＋092路基病害成因分析及整治

分析了京广线第六次提速拨改地段路基病害原因，提出了静压注浆加固地基工程措施，详细介绍了路基加固方案及施工工艺。     

广深Ⅲ线K88+080～K88+131段路基病害整治

广深Ⅲ线K88 080～K88 131段是在原有老路基上填筑路基料修建而成的，投入使用后路基边坡开裂较为严重。文章分析该段路基病害原因，介绍整治措施。     

博莱高速公路K5＋620－K5＋950段石方微差控制爆破

结合爆破实例,分析了多洞室微差爆破和齐发爆破的优缺点.实践证明多洞室微差爆破具有改善破碎质量,降低爆破振动,减少炸药单耗,节约成本等优点.     

陇海线K367+221包河桥信号过渡设计方案

根据郑徐电化提速需要，陇海商丘站至北东闸间K367＋221处，需拆除陇海上行包河桥，然后在原址上新建陇海线复线桥，建成后再将陇海上、下行正线改至包河桥新线上。     

宝成线K29＋811石拱桥流浆腐蚀病害整治

对宝成线K29＋811石拱桥流浆腐蚀病害进行原因分析，介绍了整治这一病害的具体方法，提出了施工过程的步骤、质量和安全要求，对做好类似病害整治工作有现实的借鉴作用。     

津浦线K369+364.5岩溶溶洞顶板稳定性分析评价

根据工程地质综合勘察取得的溶洞群资料，采用工程类比法和计算法对津浦线K369 364.5岩溶溶洞顶板稳定性进行评价。     

齐北线K34+296中桥沉井施工病害及处理措施

结合齐北线K34+296铁路中桥施工,分析了沉井施工中常见的下沉过慢、下沉过快、倾斜、偏移或扭转、遭遇流沙和施工引起邻近建筑物下沉等施工问题,提出了预防措施和治理办法,供类似工程参考.     

京广线提速工程K950+67732m钢板结合梁桥改造设计

结合京广线K950+677处1-32m钢板结合梁桥改造设计,系统介绍在提速工程中既有桥改造为双层框构桥的结构设计、施工防护、施工方法等要点。     

某高速公路K85～K86滑坡稳定性分析

地质勘察表明,该滑坡目前处于相对稳定状态,但在地震、降雨和渗水作用下,该滑坡易于滑动。若公路以反压通过,经计算无安全隐患。