惠河高速东江大桥连续箱梁施工与控制

介绍了惠河高速公路东江大桥的主桥连续箱梁的施工,主要包括悬浇挂篮、悬挂箱梁砼、现浇段和合拢段施工及箱梁挠度的控制与观测.     

山岭重丘地区刚构箱梁现浇段无落地支架施工技术

结合奉云高速公路构壁溪大桥连续刚构箱梁悬臂现浇段施工,介绍山岭重丘地区悬臂现浇段施工的方法及特点。利用过渡墩及刚构箱梁0号块托架作为承平台进行边跨现浇段施工,边跨合龙段以悬浇箱梁及托架为支承点,采用吊架法施工。     

青岛海湾大桥首孔现浇箱梁施工情况总结

青岛海湾大桥是国家高速公路网青岛到兰州高速公路的起点段,是山东省"五纵四横一环"公路网上框架的重要组成部分,是青岛市规划的胶州湾东西两岸跨海通道"一路、一桥、一隧"中的"一桥"。上部结构形式主要是现浇箱梁、预制箱梁吊装、大节段钢箱梁吊装。针对移动模架现浇箱梁大桥各参建设方充分论证施工方案,制定了详细的施工措施,决定在十合同段做现浇箱梁的首孔浇筑;本文介绍了现浇箱梁的施工工艺、预应力施工、试验参数、质量检验、施工总结等内容,为以后的现浇箱梁施工提供施工经验。     

沙洋汉江公路桥连续梁边跨合拢段施工(续)

五,施工观测百米以上大跨度连续梁施工,在我国尚属首次,设计施工均无经验。施工中我们对边跨合拢进行了下述施工观测。 1.13号“T”箱梁悬臂端的竖向变形。 2.13号“T”箱梁悬臂端的纵向变形。 3.13号“T”箱梁悬臂端的扭转变形。 4.13号“T”箱梁悬臂端的桥轴偏转变位。 5.东岸9米段支架位移、支架压缩、基础沉降。现将观测结果整理如下。在浇筑7米段混凝土时支架尚未与箱梁悬臂端接连,模板与悬臂箱梁间仅存在摩阻力。7米段受     

孟加拉新沙哈·阿曼纳特大桥设计与施工

新沙哈·阿曼纳特大桥主桥为(115+3×200+115)m连续预应力箱梁矮塔斜拉桥.主梁采用带箱内斜撑的单箱单室薄壁箱梁;斜拉索采用单索面布置,在桥塔处从上塔柱转向鞍管穿过桥塔,两端锚固在主梁顶板与斜撑交汇处;桥塔由底座、下塔柱和上塔柱构成.上部结构箱梁0号块及1号块均在支架上现浇施工,墩顶临时固结形成T构,其它节段采用三角挂篮对称悬臂浇筑施工,合龙段采用合龙吊架施工,箱梁边跨现浇段采用支架现浇施工;桥塔采用定型钢模分次浇注施工;为便于箱梁现浇挂篮的安装,斜拉索施工滞后箱梁施工1个节段.该桥的结构特点最大限度地发挥了矮塔斜拉桥的工程经济性.     

轨道交通预制节段箱梁拼装架设施工

广州市轨道交通4号线[区间7标]高架桥跨度为25,27.5,30,32.5 m预应力简支箱梁,重点介绍了预制节段箱梁施工中关键技术、预制节段箱梁拼装和架设施工工艺。     

宽幅混凝土箱梁的横向收缩应变差分析

为了研究施工过程中宽幅混凝土箱梁的收缩应变差对梁体应力的影响,以常平5号高架桥(跨径6×30m,全宽33.5m的整幅预应力混凝土连续箱梁桥)为背景,依照文献公式计算各施工节段间及箱梁各部位间的收缩应变差,再转换成等量温差施加于空间块体元模型上,重点分析了箱梁节段龄期差和各部位不均匀收缩应变差引起的收缩效应及箱梁各部位的应力分布情况。分析结果表明,单纯的箱梁不同结构部位不均匀收缩应变差引起的拉应力不会引起箱梁开裂;收缩应力主要与节段龄期差有关,节段龄期差引起的箱梁施工节段间的收缩应变差引起的收缩应力则可能使梁体开裂。     

浅海多类型规模化箱梁现浇施工新技术

简要介绍了混凝土箱梁现浇施工的三种方法,并比较了三种方法的优缺点。针对广深沿江高速公路深圳段第三合同段海上30m跨现浇箱梁部分的不同类型的箱梁结构,采用了不同的箱梁现浇施工法,即传统移动模架法、钢管支架现浇法、新型移动模架法;并进行了多项技术创新及运用,解决了浅海规模化箱梁现浇施工难题,创造了明显的综合效益。     

短线拼装法施工的宽幅多节段混凝土箱梁的预制控制

采用短线拼装法施工的宽幅多节段混凝土箱梁的预制施工比常规连续箱梁预制节段施工复杂,控制难度和精度要求更高。该文以石首长江公路大桥北边跨的预制施工为工程背景,详细介绍了宽幅混凝土箱梁预制施工中的无应力线形控制和滑移、起吊、存梁施工中的安全控制,通过无应力制造线形控制最终成桥线形,通过横向预应力的分次张拉控制多次体系转换过程中的梁体安全。工程实践表明:采用短线拼装法施工宽幅多节段混凝土箱梁是可行的,既能保证预制线形也能保证拼装前梁体各工序的安全。     

箱梁预制节段吊装过程吊点应力研究

箱梁预制节段拼装施工技术、体外预应力技术和先进架桥设备技术的完善和标准化,使我国箱梁预制节段拼装施工技术得到快速发展。以苏通大桥75m预应力混凝土连续梁箱梁预制吊装施工为例,对预制节段吊装进行受力分析。将吊装过程分为加速阶段、减速阶段、平稳阶段,重点研究加速阶段与平稳阶段的吊点应力,得出吊点应力随起吊加速度变化的规律。