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本文给出等截面抛物线两铰拱推力影响线的精确解析解,对其在工程计算中的应用进行了分析,分析表明现行工具书中关于抛物线两铰拱的分析公式用于大矢跨比拱跨中作用竖向集中力及拱脚水平位移引起的内力有不可忽略的误差。 相似文献
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通过电算程序,采用换算刚度法,解算等截面悬链线无铰连拱的内力影响线,对提高连拱计算的效率和精度有一定的应用价值。 相似文献
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加固改造后的无铰拱桥,由于恒载压力线和拱轴线相差较多,因而不能采用查表计算的办法,可以用有限元计算软件进行内力计算,本文提出在双曲拱桥加固改造后,当计算截面达到最小配筋率,按钢筋混凝土结构进行强度验算。提出了的方法可适用于一般无铰拱桥,如板拱,肋拱,箱形拱等。 相似文献
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在现行公路拱桥设计及教材中,对无铰拱弹性压缩等原因所产生的拱轴偏离,仅考虑水平方向缩短所引起的附加内力,而未计入拱轴线下降引起的附加内力,这是不全面的。通过理论分析及数值计算,对后者引起的附加内力进行了推导。一般情况下,拱轴下降所引起的影响可忽略不计,但在矢跨比很小时,需加以考虑。 相似文献
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长沙市火星大道浏阳河大桥为城市特大型桥梁,为一跨过河的“类双层”中承式钢箱拱肋悬链线无铰拱拱桥,它是湖南省第一座钢箱拱桥,计算跨径138.0 m,矢高34.5 m,桥宽39.8 m。文中着重介绍了该城市桥梁总体设计特点、主桥结构设计、“类双层”桥面结构特点及桥梁景观设计等内容。 相似文献
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为合理评估既有RC拱桥的承载能力,对损伤后拱肋最不利车载效应的变化问题进行了研究.采用机动法分析了拱肋区段刚度损伤后各典型截面弯矩和轴压力影响线的变化情况.在此基础上,按照现行公路桥涵设计通用规范中的车道荷载布置方式,并结合正交试验设计方法,研究了具有不同拱轴系数、矢跨比和跨度参数的无铰拱肋各典型截面的不利弯矩和轴压力值随损伤程度的变化规律.结果表明在无铰拱肋中各截面不利轴压力值随损伤程度的变化不大,而不利弯矩值则有较大变化;当损伤程度相同时,拱顶截面不利负弯矩对应的变化系数值最大,而拱脚截面不利正、负弯矩对应的变化系数值相当,且数值也较大. 相似文献
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广州南沙凤凰二桥是多跨连续葵花形混凝土拱桥,且地处华南富淤泥质地域,跨越Ⅵ级通航水道。本文从主桥支架、体系转换、主腹拱结合部施工等方面,介绍了主桥复合支架多孔对称、双幅同步施工工艺,体系转换阶段多孔同步分级落架、系杆分次张拉的拱脚水平推力控制措施,以及腹拱根部用临时柔性铰替代砼半铰避免该处混凝土局部开裂的办法,提供了华南地区多跨连续葵花形砼拱桥拱梁施工的成功范例。 相似文献
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为满足交通需求,厦门市某无铰钢管混凝土拱桥桥下道路需从双向6车道拓宽至双向10车道,相应需对原拱桥进行顶升增跨改造。改造需将原拱桥整体提升1.7 m,跨径由43.2 m增加至46 m。改造时首先在原结构上张拉临时系杆,使桥梁由无铰拱变为系杆拱,然后进行拱脚切割、顶升增跨施工,最终形成新的无铰钢管混凝土拱桥并解除临时系杆。为确保各施工阶段结构的安全,采用ANSYS建立拱桥有限元模型,对施工全过程进行仿真分析及位移和应力监测。仿真分析及监测结果表明,结构实际位移及受力与理论分析结果吻合较好;改造全过程中结构位移及受力的变化均在合理范围,不影响改造后的使用安全。 相似文献
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结合宛坪高速公路多座六车道大跨连拱隧道的建设,就隧道洞口软弱围岩地段的处理、三导洞开挖方法及施工工艺、中隔墙底部加固、中隔墙采用夹心式衬砌的施工工艺等内容进行了探讨,对大跨连拱隧道的设计和施工提出了一些看法。 相似文献
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在大跨径的钢管混凝土拱桥中,钢管拱肋的斜拉扣挂成拱过程面临计算困难、大悬臂结构频繁调整、成拱状态偏离等难题。在成拱的理论计算方面,引入了基于无应力参数精确控制的成拱控制方法,明确了大跨径钢管拱斜拉扣挂施工过程控制目标。基于该控制方法,构建了钢管拱桥的成拱计算理论方法。该计算理论首次给出了钢管拱肋合龙前后的力学状态联系方程,建立了成拱后拱肋线形误差与施工过程索力的数学关系,构建了同时考虑施工全过程约束条件与成拱后线形偏差的一次调索优化模型。该一次调索优化模型可在任意给定的成拱线形误差范围和施工过程中的塔偏、封铰、合龙等耦合约束条件下,求解最优的扣背索一次张拉索力。在成拱施工控制方面,首次提出采用三维扫描技术进行大型钢管拱肋的无应力参数精确控制与检测方法,给出了详细的封铰控制、拱肋节段无应力参数控制和合龙控制的具体实施方法。在跨径为507 m的合江长江公路大桥的建设全过程,采用了所提出成拱计算理论与控制方法。实践表明:所提出的成拱计算理论具有控制目标少、计算目标明确、索力分布与张拉最优的优点;所提出的控制方法确保了钢管拱肋制造与安装无应力尺寸的精度,极大地减少了施工过程中拱肋线形误差调整次数。大桥拱肋成拱后实测结果表明,拱肋线形与应力状态与一次落架状态吻合良好。 相似文献