2005年3月份滞留的CCS级船舶

1、救生艇艇机缺陷 1）救生艇艇机油路堵塞，艇机运行不能持续或不能连续启动；     

某主机控制系统气动阀件密封不良致启动故障分析

某散货船,MAN B&W5L60MCE主机,集控室操纵和机旁应急操纵,无驾驶台操纵。1故障现象某日机动航行,集控室操纵和机旁应急操纵均出现如下故障:不论起动前曲柄在什么位置,正车和倒车都能成功起动,起动后运转稳定,各参数基本正常。启动空气压力2.6 MPa以上,起动耗气量较大,每次启动动力空气压力降低约0.3～0.5 MPa;而启动空气压力2.5 MPa以下,起动耗气量反而接近正常(每次启动动力空气压力降低约0.1～0.2 MPa)。     

PSC检查中救生设备的常见缺陷

1．救生艇艇机 艇机不能起动； 起动需要的时间过长； 不能连续起动； 救生艇排烟管漏烟（指封闭式救生艇）。     

法国游艇建造情况

法国建造的游艇种类很多,简单地分类,有住舱式、敞开式游艇,舷内机、舷外机艇,住舱式舷内机艇,又有7.5米至24米以上长度不等的各类游艇。从生产与市场情况来看,法国制造并出售最多的是7.5米以下的住舱式游艇,占总量的51.5％;其次是敞开式舷外挂机艇,占26.35％;再次是7.5米以下的住     

主机不能启动时的急救

针对船舶主机不能启动的故障现象,分别对进行主机遥控和机旁启动试验,最终确定空气分配器漏气和快速泄放阀不能快速泄放是导致无法启动和加油的原因。对转盘式空气分配器和快速泄放阀的结构和工作原理进行详细分析,给出具体的故障处理方法。     

起动备用副机导致供电副机停车故障及思考

<正>某轮,船龄三十年,副机三台,型号BW6T23LH副机老化,航行时需两台副机并电运行。1备用副机启动致运转副机停机1.1故障现象某日,0730广州洪圣沙港开航,船舶机动航行,由No.1和No.2两台副机并联供电。0830,No.3副机更换全部油头后试车,连续三次启动不成功,且两台运转副机负荷波动,随后No.2副机跳电停车,所有负荷都集中在No.1副机上。     

MAN B＆W型主机机旁操纵的两个问题

结合船舶主机机旁操纵的实践经验,指出两种较为严重的机旁操纵错误动作：停车后拨出停车按钮;换向后启动时间太短.从理论上解释这两种故障的原因,指出相应的故障处理方法.     

某轮副机启动空气分配器异常磨损分析和措施

<正>某集装箱船柴油副机3台,6缸。出厂不到3年,3台副机先后因启动空气分配器异常磨损导致启动故障,其中No.1副机启动空气分配器换新不到一年又出现了同样故障,给船舶营运带来安全隐患。     

某型无人艇综合健康管理系统分析

[目的]为确保无人艇(USV)航行安全,降低维修保障费用,推行高效的维修保障模式,开展无人艇综合健康管理(IVHM)系统分析。[方法]根据某型无人艇的功能结构,对若干关键设备和船体展开故障模式、影响及危害度分析(FMECA);基于运维需要,分析无人艇IVHM系统的功能需求,以设计其系统框架,并提出设计该系统所需的关键技术;采用基于智能体仿真模型评估无人艇主题任务的成功性,分析保障资源需求。[结果]将设备故障参数和功能性参数作为输入,建立了基于智能体的IVHM系统模型,为USV的任务成功性评估和保障资源需求分析提供了推理依据。[结论]研究结果可为此类IVHM系统的设计提供思路。     

瓦锡兰RT-flex 50-B主机排气阀关闭故障处理

正0引言2017年2月,笔者在某船接班时,前任轮机长提及回航途中本船主机多次出现第2缸排气阀关闭过快或过慢报警现象,经常停车复位后再次启动又恢复正常。之前更换过排气阀的位置传感器,故可以排除位置传感器故障。怀疑该缸FC-20控制板出现故障,更换控制板后工作一段时间正常。1故障现象2017年4月,从地中海返航回国途中,值班轮机员报告主机第2缸排气阀故障,主机自动降速。     

船舶主机启动故障分析

针对某船主机启动过程中压缩空气能到达启动空气总管而不能进入汽缸的故障现象,详细介绍各控制元件的功能和主机汽缸启动阀的控制原理,进行逻辑分析判断,剔除不相关部件,指向性较强地查明故障原因,并提出相应的应急处理措施和管理主机遥控系统的建议。     

主机启动空气漏泄故障分析

针对某船主机启动过程中启动空气压力下降过快的现象,根据启动空气分配器和主启动阀的结构和工作原理进行分析,发现故障原因为主启动阀阀杆密封填料老化变质漏气致使主启动阀不能自动关闭,从而导致启动空气大量漏泄。     

高速圆舭排水艇三个系列船型阻力性能的比较——兼探横剖面面积曲线的尾部形状、尾板宽度和尾楔块对阻力的影响

本文对三个不同系列的高速圆舭排水艇型进行了模型静水阻力和纵倾试验,直接得出了各艇型阻力性能的比较结果。这三个艇型分别是英国的NPL系列、瑞典的SSPA系列,以及我国的CSSRC组系。文中给出的CSSRC组系M8643模型是从文章[1]中M8320模型再次繁衍派生,同时结合一个产品的具体设计要求而作某些局部修改后获得。修改内容包括:横剖面面积曲线的变化——它对阻力反映有比较显著的影响;对尾板宽度再次作了试验研究,从而验证了[1]文所得的结论,即尾板相对宽度不应限于0.80以下;尾楔块的安装又使艇体阻力性能获得了进一步的改善。     

超高速断级滑行艇推进系统工况配合特性的研究

实现超高速断级滑行艇实艇的船机桨最佳匹配是一个复杂的过程,根据一型14 m实艇研制过程,在设计阶段结合同类实艇统计的经验和模型试验的综合分析方法,合理确定艇的目标航速.在预试航阶段,面对实艇船机桨匹配的难题,通过综合分析主机功率、船体阻力和表面桨三者的特性曲线之间的关系,同时分析预试航水面条件对航速的影响,找到船机桨不能最佳匹配的主要原因是表面桨的工作效率,由此提出解决问题的技术途径,使实艇达到目标航速.     

某轮副机断油故障及排除

介绍某轮副机重力日用油柜进油管设计不当导致经常断油停车故障的处理过程,指出故障处理应当找到真正的原因并消除,不可只采取维持运转的措施而留下重大隐患。     

某船右主机不能正常建立滑油压力的故障排除

文章对某船右主机启动过程中,机带滑油泵不能正常建立滑油压力进行了分析,制定了针对性的排除故障措施,通过在机带滑油泵通舱管吸入口处安装吸入止回阀解决了滑油压力非正常下降的故障,实船应用证明措施合理,对同类故障排除有较好的借鉴意义。     

PPMTFC45型正面吊转向阀的修复方法

我港1台PPM TFC45型正面吊2年前曾发生不能转向的故障.根据经验,转向动作失效有以下一些原因:①液压油箱油面太低,转向泵吸不到油;②转向控制阀油管接头松脱;③转向阀内部零件磨损严重等.     

MM轮主机启动失败故障探讨

1故障经过 MM轮在2007年11月自莫桑比克起航满载煤碳,目的港是土耳其.途径苏伊士运河前抛锚2 h等待引水,引水登船后开始下令:DEAD SLOW AHEAD(正车),主机没有启动;引水发出指令:DEAD SLOW ASTERN(倒车),同样主机没有启动成功.如此几次尝试,均告失败.     

某主机遥控故障一例

某5L60MCE主机,额定功率5 220KW,额定转速103 r/min,可在驾驶台、集控室和机旁操纵。1故障现象某日,该轮过苏伊士运河:①集控室起动主机,微速前进转为驾驶台遥控后,主机转速很快降低并停车;②驾驶台再次起动后,主机转速又下降至停车;     

副机超速保护装置故障处理1例

<正>0引言某船共5台副机,采用MAN BW公司生产的6L23/30H型柴油机,额定转速750 r/min。当转速超过110 r/min时,柴油机发火起动。某日码头备航,4#副机起动失败,具体现象为:机旁起动4#副机,转速达不到110 r/min,无法正常发火,柴油机起动失败;再次起动,故障依旧。1故障排查针对副机起动发火失败的原因,应用故障排除法,对副机及其系统进行全面检查,主要有以下几个方面。