活塞结构对活塞强度的影响分析

针对某型号发动机活塞断裂事故,用有限元法研完了活塞结构对活塞机械强度的影响,并进行了相关试验验证。结果表明,活塞销座圆角能够降低活塞边缘10％～20％的峰值应力;活塞销外径尺寸对活塞销座的强度影响最为明显;活塞销孔形状优化也能改善活塞销座强度,但降低了活塞销的强度。     

高强化柴油机活塞异型销孔结构设计与试验研究

针对高强化柴油机活塞,研究了网格数量和活塞销孔棱缘耦合应力的收敛性关系,进行了精确的活塞耦合应力计算;研究了异型销孔结构对活塞应力分布的影响规律;根据耦合应力计算结果,选定异型销孔位置和形状,设计双侧圆锥形异型销孔并进行耦合应力计算,与圆形销孔结构活塞对比可知,异型销孔结构可以大幅度降低销孔棱缘的应力集中,活塞的承载能力有所提高。利用活塞销孔疲劳试验机进行异型销孔活塞的疲劳试验,试验完成1.0×107个循环,活塞销孔表面接触良好,说明双侧圆锥形异型销孔的结构设计满足发动机可靠性要求。     

高负荷活塞的成型销孔

在活塞销座内传递的轴向力集中在狭窄的活塞销孔上,而该处的应力又限制了活塞的容许负荷。通过改进活塞销孔的几何形状可以提高活塞销座的承载能力,但须有一套合适的加工工艺。本文为KARL SCHMIDT有限公司的调查报告,报导了销孔形状的设计原则及其试验结果。     

提高活塞燃烧室抗疲劳开裂性能的新途径

针对活塞燃烧室喉口开裂失效随着爆发压力提高有所增加的趋势,利用FEA技术并结合发动机耐久试验进行了异形销孔结构对燃烧室开裂影响的研究。除了热应力、材料蠕变等会引起喉口疲劳开裂外,发现活塞销孔结构对燃烧室开裂也有重要影响。异形孔结构可提高销孔承载能力,但同时提高了燃烧室边缘拉伸应力幅值,降低了顶部可靠性能,通过优化设计销孔结构可提高燃烧室及销孔承载能力。     

CA1091型载货车发动机活塞销敲击响分析

活塞销是汽车发动机的重要零件,它工作的好坏直接影响到发动机的工作效率,有时甚至影响到发动机的使用寿命。一般来讲,活塞销敲击响由如下原因造成:①活塞销与销座孔或连杆小头衬套孔之间配合松旷;②机油压力不足,机油飞溅不足,润滑不良而磨损,间隙过大;③活塞销卡环脱落,活塞销轴向自由窜动。 当进行发动机活塞销异响故障诊断时,人们经常会遇到断火后故障缸响声更明显,而发动机转速     

柴油机修理知识讲座(续6)

<正> 4.活塞销的修理 对于“半浮动式”活塞销,如果磨损不大,将销子转过180°调头装,能在一定程度上减缓活塞销及销孔的磨损。由于固定式活塞销只在一边钻有固定螺钉孔,所以不能调头使用。 用千分尺测量活塞销外径,若磨损值超差或表面有刮痕和裂纹时均应更换,应保证新销外径和衬套内径有0.03～0.07mm的间隙。     

拉刀刃磨质量对活塞销加工质量的影响

圆孔拉刀是专门用来加工圆柱孔的一种多刃刀具。该刀具以其加工圆柱内表面效率高、质量好在机械加工中得到广泛应用。该刀具由于是多刃刀具，结构较复杂，制造有一定难度，因此属于复杂刀具之列。活塞销是发动机的重要零件之一，它连接着连杆和活塞，工作环境恶劣，承受着巨大的拉应力和压应力，因此，对活塞销内孔加工有着严格的尺寸精度和粗糙度要求。我公司生产的K6和M11发动机的活塞销零件都需要这种刀具来加工其内孔。     

柴油机活塞销孔型线对比分析研究

针对某柴油机活塞销孔的磨损问题,分别借助有限元方法和EHD仿真方法研究了不同销座结构匹配多种销孔型线对接触应力的影响,及不同活塞销孔型线对润滑特征评价参数的影响。综合研究表明,活塞销孔型线与热变形匹配不合理所引起的润滑状态恶化是导致活塞销孔磨损的直接原因,因此通过合理调整销孔型线可使接触应力均匀,润滑状态良好,并有效降低活塞销座磨损风险。     

轿车发动机活塞销孔组件间隙优化

改善轿车发动机活塞销孔组件的配合间隙是延长发动机使用寿命、避免振动和降低磨损的有效措施。利用大型三维软件Pro／Engineer建立某轿车发动机活塞销孔组件的三维数值模型,基于结构材料学和热应力理论,得到了简化的内外双厚壁圆筒组合模型。依据材料ZL109和20Cr的物理性能对该发动机活塞销孔组件进行优化分析,通过与实际装配间隙进行对比可知,目前的装配间隙偏大,可适当减少。     

车用高负荷活塞异形销孔结构发展趋势及加工技术研究

介绍了各类异形销孔的分类及成形原理,指出非圆曲面形销孔是高速强载活塞销孔结构的发展方向。对异形销孔的加工方法及存在的问题进行了分析,指出了现有加工技术的局限性。为实现各类异形销孔的精密加工,提出了一种基于磁致伸缩材料的新型镗杆结构,并对其进行了结构优化和试验验证。试验结果表明优化结果是合理的,为异形销孔的加工提供了一条新途径。     

如何手工修配活塞销座孔与连杆衬套

全浮式活塞销与活塞销座孔的配合，对于汽油机，在常温下应有微量的过盈，过盈量一般为0．0025～0．0075毫米；当活塞处于75℃～80℃时，又有微量的间隙，活塞销能在活塞销座孔内转动，并且它们之间的接触面积在75％以上。对于柴油机，在常温下是过渡配合，允许有轻微间隙。活塞销与活塞销座孔的上述配合要求一般是通过对活塞销座孔的铰削或镗削来实现的。     

发动机活塞销孔座机械疲劳机理的研究

随着发动机爆发压力的不断提升,高功率发动机活塞销孔部位疲劳开裂失效事故频发。为此,本文中采用液压机械疲劳试验系统,对活塞销孔座分别进行"载荷"、"步进载荷"和"步进压力"3种方案的加速疲劳试验,为活塞机械疲劳机理研究提供依据。另外,通过建立活塞销孔寿命公式和评估铝硅合金的裂纹扩展速率,可有效预测活塞的使用寿命。     

车用高负荷活塞异形销孔结构发展趋势及加工技术研究术

介绍了各类异形销孔的分类及成形原理，指出非圆曲面形销孔是高速强载活塞销孔结构的发展方向。对异形销孔的加工方法及存在的问题进行了分析，指出了现有加工技术的局限性。为实现各类异形销孔的精密加工，提出了一种基于磁致伸缩材料的新型镗杆结构，并对其进行了结构优化和试验验证。试验结果表明优化结果是合理的，为异形销孔的加工提供了一条新途径。     

CA6102型发动机的使用与调整

一、曲柄连杆机构在使用与调整过程中,应特别注意零件之间的配合间隙和装配正确性。活塞销孔中心线向承压方向偏1mm,即从发动机前面看,活塞销中心线偏左。装配时应按活塞顶部和内腔销座处“向前”的     

高温下材料退化对连杆小头摩擦副失效的影响

温度升高会导致材料的力学性能退化,对连杆小头的变形、连杆与衬套的结合状态都会产生较大的影响,可能导致连杆小头轴承润滑不良、衬套松脱等失效现象.针对某柴油机连杆小头摩擦副,本研究利用多体系统动力学及有限元仿真分析了高温状态下材料退化对连杆小头衬套内孔变形的影响,结果表明,温度达到150℃后衬套内孔的变形过大,已无法保持与活塞销之间良好的润滑状态.通过有限元计算分析了材料退化对连杆小头与衬套之间接触状态的影响,结果表明温度升高会导致接触面滑移区域扩大、黏着区域减小,衬套更容易发生松脱.通过衬套的压出试验考察了材料退化对连杆与衬套结合力的影响,结果表明,温度由300℃降至常温后衬套的结合力锐减,并结合有限元计算,证明了300℃时衬套已产生较大的塑性形变,导致降至常温后变形无法消除而容易产生滑移松脱.     

微型汽车462Q汽油发动机结构及设计特点

(续上期)主要界部件结构尺寸,修理尺寸,{数据J(未注单位均为毫米)四、·安装与润整致据 项目第二次大修尺寸活塞与气缸问除62.475一0.0150 .04勺0.05{数据{(未注单位均为毫米)1.气缸体。.5给}{‘6绘l监0202韶02 0207气缸标准内径气缸第一次大修尺寸气缸第二次大修尺寸主轴承座孔直径主轴瓦内径主轴瓦宽度”2丰名:器62·25段l:62.“拾器活塞顶问隙活塞销座孔直径活塞销直径活塞销座孔与活塞销间睐第一活塞环槽宽第二活塞环柑宽油环楷宽第一根活塞环厚度第二根活塞环厚度第一权活塞环间隙第一根活塞环间隙极限值第二根活塞环间隙第二根活塞环…     

伏尔加牌嘎斯24、24-10型轿车活塞与缸套上的标记

汽车配件上的标记,都有其含义,在维修工作中不可忽视,否则将会影响修理质量。1.活塞上的标记。活塞销座孔畔铸有俄文“ПЕРЕД”(朝前)的标记,安装时,此面应朝前。2.活塞销座孔、活塞销直径的分组标记。活塞销座孔按直径分组,活塞销也按其外径分组,分别以白、绿、黄、红颜色作涂色标记分成4组,其中白色孔径为最大。一般涂色标记:活塞销座孔涂于销座孔上,活塞销涂于孔     

助力车汽油机有异常响声

故障现象是汽油机工作或助力自行车行驶时,出现不正常的敲击声和杂声。一、活塞敲缸声 1.活塞、气缸磨损活塞或气缸严重磨损,增大了活塞与气缸的配合间隙。由于活塞对气缸壁存在着侧压力,在上止点前后换向时,活塞与气缸壁将发生拍击,产生噪音。 2.活塞销和连杆小端孔以及曲柄销和连杆大端孔磨损若活塞销、连杆小端孔或活塞销座     

简析数显游标卡尺在摩托车维修中的应用(2)

<正>(上接2015年第2期)g)持数显游标卡尺测量活塞裙部尺寸及活塞销孔座方向尺寸(见图19、图20),即活塞的椭圆度为:43.98-43.75=0.25 mm,基本在允差范围内(活塞椭圆度标准值:0.08~0.25 mm)。h)将张开的数显游标卡尺卡爪伸入活塞销孔内,测量活塞销孔内径尺寸,测量的数值为13.01 mm(见图21)。新活塞销孔径尺寸为13.000~13.008 mm,稍有轻微磨损。     

基于瞬态分析的柴油机活塞疲劳寿命预测

以某增压柴油机活塞为研究对象,建立了由曲柄连杆机构和缸套组成的装配体有限元模型,计算了活塞在热载荷、机械载荷和热-机耦合作用下的应力分布,在此基础上将计算得到的热-机耦合应力场作为疲劳载荷,采用名义应力法对活塞进行疲劳寿命计算。结果表明:活塞的短寿命区域出现在活塞销座内侧上部,最低循环次数为8.823×10~7次,折合1 470.5h。从计算结果看,活塞的结构较为合理,能满足柴油机的使用要求。