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在本文中,作者論述了水下运动物体慣性参数(附加质量及附加轉动慣量)的实驗測定。实验方法的精确性,先用慣性参数已知的椭球体检驗之,誤差約在2%左右。然后就回轉体加上垂直鰭及尾舵的組合体进行試驗,测定了此組合体及其各部件在物体各种运动状态时的慣性参数。作者并提出了各部件慣性参数的理論計算公式,考虑了各附件与本体之間的干扰影响。理論值与实验結果之間符合程度,除牵涉到舵外,是令人滿意的。关于舵的部分,还需进一步探讨。本文最后論述了自由表面对慣性参数之影响,并用减額系数表示之。实驗証明,当物体浸水深度超过三倍直徑之后,慣性参数几乎是常值。 相似文献
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本文用解析法分析了有双壳构造的大开口船体剖面的扭转强度。对开式和闭式薄壁剖面都以ω=∫(P—)dA来定义剖面上各点的扇性面积坐标(对开口剖面=0),因而可用以计算有开口薄壁和闭式薄壁构造组合的船体剖面的扭转特性。用BASIC语言编制了程序,可较准确地算出剖面的扭心、扇性惯性矩J_ω、纯扭转惯性矩J_k、对扭心的惯性矩I_p以及闭剖面限制扭转的有关参数和,并输出剖面上各点的扇性面积坐标ω_0和扇性面积静矩ω的分布。 相似文献
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本文把安置在干塢中龙骨墩上修理的自由輪的变形,视为彈性基础上的变断面、变剛性連續梁来計算,应用能量法选择主振动形式函数来表示船身撓曲曲线。这样基本微分方程 [EI(x)y″]″ k(x)y=q(x) 可以用绕性联立方程組来表示: sum from i=1 to n[I_0/L~4S_n~((i)) k_0η_n~((i))]A_n=q_0Q_i式中S_n~((i))、η_n~((i))、Q_i分别表示慣性矩、彈性基础剛性系数和船身重量的分布函数。进而考虑了修船生产的特点,論述了(1)船体修理前的初始撓度;(2)拆落大面积船側外板时剪切变形的影响。也给出了近似計算公式。通过对自由輪的实例計算討論了修理过程中的下列工艺因素:(1)移动龙骨墩;(2)拆落船体外板;(3)装水試驗对船体变形的影响。并作了定性上的分析。本文还統計了一系列自由輪变形測量资料,进行整理并繪成图表。在理論分析和实际测量基础上,可以得到下列主要結論: 1.理論計算值和实际测量值相差較大,其主要原因是計算中沒有考虑墩木的間隙和船身的初始撓曲的影响。 2.在影响塢修变形的諸因素中,以移动龙骨墩的影响最大,装水次之,拆落外板影响較小。 3.在修理过程中,如大面积拆落船侧外板(尤其在1/4L处)时、必須計入剪切对于船体变形的影响。 4.船舶修理过程中的变形,主要是取决于船舶的初始撓曲和船身重量及墩木的分布。以自由輪而言,通常以呈中拱变形较为普遍。 相似文献
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一、减摇鳍裝置的作用原理减摇鳍装置是船舶减摇装置中效果较好的一种。其动作原理如图1所示。在船体的舭部装设一对(或两对)与舵相似的机翼型的鳍,当船在波浪中航行产生横向摇摆时,控制两舷鳍的转角和转向使之产生一个与波浪力矩相反的稳定力矩,从而可使船舶的摇摆幅值大大减 相似文献
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《中国舰船研究》2016,(3)
为分析水面舰船推进轴系与船体结构的低频弯曲耦合振动问题,利用有限元法建立了推进轴系—船体结构耦合系统的数学模型,计算系统的垂向及水平向弯曲振动固有特性,并与利用简化模型得到的计算结果进行了对比分析。结果表明:在推进轴系第1阶弯曲振动固有频率以下频段,推进轴系—船体结构系统主要体现为船体梁振动,推进轴系跟随船体梁运动;在推进轴系的每阶振动固有频率附近,由于存在一个固有频率非常接近的船体梁振动模态,故在该频段桨—轴系统与船体梁有较强的耦合作用;在船体梁的质量及截面面积惯性矩远大于轴系对应参数的情况下,仅分析推进轴系自身的低频固有振动特性时,将船体结构简化为刚性安装基础所带来的误差很小,但是推进轴系简化模型不能反映推进轴系—船体结构的耦合振动模态及多轴系时的反相位振动模态。 相似文献
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基于液力偶合器试验曲线的数学模型 总被引:1,自引:0,他引:1
在船舶动力装置稳、动态特性研究中,需要知道液力偶合器在任意工况下的力矩特性,但厂家提供的试验特性图只包含数条泵轮转速恒定情况下小滑差范围内输出力矩随涡轮转速变化的特性曲线。本文先根据液力偶合器的物理特性得出力矩外特性的解析式,再利用试验曲线提供的数据求出该解析式的系数,然后利用已知系数的力矩表达式,将泵轮转速恒定时的力矩试验特性曲线扩充到整个涡轮转速变化范围。最后将这些扩充了的力矩特性曲线进行曲面拟合,从而得出液力偶合器在任意输入泵轮转速和任意输出涡轮转速下的力矩特性,进而获得船舶动力装置仿真研究中液力偶合器完整的数学模型。 相似文献
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利用计算流体力学方法对减摇鳍与船体之间的适配性问题进行研究。利用零航速减摇鳍的参数以及某型驱逐舰的船型型值表,分别建立在敞水条件下的减摇鳍模型以及加上减摇鳍的船体模型。首先,仿真分析在中、高航速下敞水条件的减摇鳍与受船体约束减摇鳍的静态水动力特性。其次,利用动网格技术分别分析在中、高航速和低航速下敞水条件的减摇鳍与受船体约束减摇鳍的动态水动力特性。计算结果分析表明:静态仿真时,虽然受船体约束减摇鳍的失速角没有敞水条件下的减摇鳍大,但在同样的攻角下,其升力系数却有较大的提高;在动态仿真中,无论是在中、高航速还是低航速下,受船体约束减摇鳍拍击产生的升力都要比敞水条件下的减摇鳍大,但同时产生的阻力以及所需的转鳍力矩也有较大的提高。 相似文献
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针对V型船应用气囊上下水的方案,建立了气囊变形模型,对船体各站点处的气囊变形、气囊布置位置处的支撑面积、气囊变形后的体积变化等进行了计算,求得了气囊的支撑力和力矩,并对上下水过程中船体的力矩平衡状态进行了分析. 相似文献
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一、前言设计船舶时,通过采用某种经验方法绘制船体线型图:选用某个系列船模的线型(称系列船型法)、按照个别优秀船的线型变换(称母型变换法)或根据设计参数自行设计(称参数设计法)。用这些方法,特别是后一种方法设计线型图,很费时间。通常总是在总体方案基本就绪之后才着手绘制线型图,并以此作为计算 相似文献
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船体湿面积是指船浮于静水中时船体表面与水接触部分的面积。在计算船体阻力和估算外板排水量时需要用到它。船体表面是个光滑曲面,很难把它精确地层开,并计算其湿面积。通常计算湿面积有两种方法:一是根据型线图来进行,即按横剖面图的浸水部分量出各站剖面曲线的半围长,再用辛氏法或梯形法纵向积分而得。又因纵向曲度的关系尚需对船体表面进行纵向倾度的修正。本法所得结果比较精确、符合实际,但极 相似文献
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