关于噴水推进船舶的操纵性問題

本文根据所选擇的噴水推进装置及其特性,提供了噴水推进船舶操纵性問題的研究特点和一般研究方法,推导出喷水船舶的操纵运动方程式,分析了它的航向稳定性和各种迴轉性能問題,并与一般螺旋桨推进船舶作了比較,得出了相应的結論和有关計算公式。     

钢骨架钢丝网水泥板组合梁在弯曲时的强度研究

本文介紹了国內鋼骨架鋼絲网水泥船的组合梁的一系列弯曲試驗資料,并推导出下列結論: 1.鋼骨架鋼絲网水泥板的組合梁在弯曲时的剖面計算方法:当鋼絲网水泥面板受压时,可視作匀质材料,采用适当的彈性模数与鋼材彈性模数的比值,折成钢材面积計算之;当钢絲网水泥面板受拉时,仅将鋼絲网水泥板中的受力鋼筋和鋼絲的面积計入剖面中。其应变及撓度的計算結果与实驗值相符。 2.通过实驗求出組合梁在弯曲时的有效带板寬度,結果表明有效寬度数值大于12倍鋼絲网水泥板厚;并得出单梁加强有效寬度系数的λ～α曲线和近似公式,当α>1.5时,λ=(α-0.91)/(α-0.52);并从計算得到多粱加强板的λ_m～α曲线和近似公式,当α>1.6时,λ_m=(α-0.91)/(α-0.78)。可以供鋼絲网水泥船在設計中参考。 3.通过实驗,論述了组合梁弯曲时,板与梁連接强度之重要性,并采用了新的連接构造型式,指出在一般情况下应校核錨刺剪切应力(計算公式为τ=((Q_(max)S_xα)/I)/m((πd~2)/4)及錨刺使砂浆受挤的挤压应力(計算公式为σ_o=((Q_(max)S_xα)/I)/mhd),同时試駿証明后者是更重要的。     

具有相同横梁或不同横梁的板架的稳定性

本文由两个部分组成。第一部分中討論了具有相同横梁板架的稳定性問題。在解題时,假設板架的纵梁和橫梁各具有相同的失稳形状X(x)和Y(y),从而将此种板架的稳定性問題轉化为一根相当纵梁在彈性基础上,或在相同的中間彈性支座上受到軸向力的稳定性問題,而X(x)为其失稳形状。上述彈性基础或彈性支座的刚性系数,以及相当纵梁的軸向力的大小,皆与某一相当橫梁的自由振动頻率有关,Y(y)即为該相当橫梁的自由振动形式。利用作者推导所得的公式,既可以用来計算纵梁相同的板架,得到与精确解相同的結果;也可以用来解不同纵梁的板架而得到近似解。在后一种情况下,本文的方法具有与现用方法相同妁精确性,但应用的范圍要广泛得多,且計算的工作量也大为减輕。論文的第二部分,討論了具有不同纵梁和不同横梁的析架稳定性问题。利用本文第一部分的推导,該問題可轉化为一根相当纵梁在不同的中間彈性支座上的稳定性問題。对于仅有一根不同横梁或一对对称布置的不同横梁的板架,又可将該問題的解簡化为一个单独的計算公式。文章还给出了数值計算的例題,以說明公式的应用和解題的工作量。     

增压二冲程柴油机排气脉冲的计算方法

本文的目的是在发动机的設計阶段,给出一种簡便可靠的方法,計算出廢气渦輪前周期变化的气体压力和温度,以作为脉冲廢气渦輪設計工况选择的依据。文中对柴油机脉冲增压系排气管中排气脉冲的形成过程作了簡单明确的說明。从二冲程柴油机的特点出发,在分析了实驗資料后,认为在二冲程大、中型柴油机上;在大部分的时間段内,排气管中各处的压力在同一时刻是相同的,和它只是时間的函数。这样,現象可視为充填和排空排气管容积的过程。同时又认識到温度不仅是压力的函数,而且很大程度上决定于气流层的位移,在排气管有分枝的場合下,排气管中分成了两个不同的温度区。在計算方法中也考虑了在排气脉冲形成的开始阶段排气系统中气体状态变化的傳播对气体状态的影响。基于这些认识,由格拉高列夫基本方程式和确定混合气体状态的方程式,經过一系列具体的处理和推演,得到了計算公式。公式中的一些特定項被归納为特定函数,并预先作成通用的图表。由公式用逐段积分法列表计算可以很方便地求出廢气渦輪前排气管中气体的压力变化和温度变化,可以作为脉冲廢气渦輪設計的依据。文中并对3EDZ43/67柴油机进行了计算,計算結果与实驗結果的比较表明误差很小,本計算方法在工程上是有实际参考价值的。     

水下运动物体惯性参数的实验测定

在本文中,作者論述了水下运动物体慣性参数(附加质量及附加轉动慣量)的实驗測定。实验方法的精确性,先用慣性参数已知的椭球体检驗之,誤差約在2％左右。然后就回轉体加上垂直鰭及尾舵的組合体进行試驗,测定了此組合体及其各部件在物体各种运动状态时的慣性参数。作者并提出了各部件慣性参数的理論計算公式,考虑了各附件与本体之間的干扰影响。理論值与实验結果之間符合程度,除牵涉到舵外,是令人滿意的。关于舵的部分,还需进一步探讨。本文最后論述了自由表面对慣性参数之影响,并用减額系数表示之。实驗証明,当物体浸水深度超过三倍直徑之后,慣性参数几乎是常值。     

以自由轮为例用能量法试论坞修变形

本文把安置在干塢中龙骨墩上修理的自由輪的变形,视为彈性基础上的变断面、变剛性連續梁来計算,应用能量法选择主振动形式函数来表示船身撓曲曲线。这样基本微分方程 [EI(x)y″]″ k(x)y=q(x) 可以用绕性联立方程組来表示: sum from i=1 to n[I_0/L~4S_n~((i)) k_0η_n~((i))]A_n=q_0Q_i式中S_n~((i))、η_n~((i))、Q_i分别表示慣性矩、彈性基础剛性系数和船身重量的分布函数。进而考虑了修船生产的特点,論述了(1)船体修理前的初始撓度;(2)拆落大面积船側外板时剪切变形的影响。也给出了近似計算公式。通过对自由輪的实例計算討論了修理过程中的下列工艺因素:(1)移动龙骨墩;(2)拆落船体外板;(3)装水試驗对船体变形的影响。并作了定性上的分析。本文还統計了一系列自由輪变形測量资料,进行整理并繪成图表。在理論分析和实际测量基础上,可以得到下列主要結論: 1.理論計算值和实际测量值相差較大,其主要原因是計算中沒有考虑墩木的間隙和船身的初始撓曲的影响。 2.在影响塢修变形的諸因素中,以移动龙骨墩的影响最大,装水次之,拆落外板影响較小。 3.在修理过程中,如大面积拆落船侧外板(尤其在1/4L处)时、必須計入剪切对于船体变形的影响。 4.船舶修理过程中的变形,主要是取决于船舶的初始撓曲和船身重量及墩木的分布。以自由輪而言,通常以呈中拱变形较为普遍。     

计算活塞涨圈用之图表

舒算活塞涨圈之公式,可么下式表示:。p·卜。·。、(牛一1)’·,·······……(1)P~14。 E~、--一;万一丁-二万一一一一一下厂万一二,.“…‘二’“L乙)牛(D一1其中厅p叻一涨圈材料之工作愿力(无g/MMZ) P一涨圈在汽缸壁上所受之罩位壑力 (袍辉MZ) D~汽缸直侄‘MM) t一涨圈厚度(MM) f~涨圈接硕虑在自由恃典工作峙之阴隙 差教(MM) E一弹性傈教(kg/MMZ) 上式中叮paa及P之植擂已知,故涨圈之桔礴尺寸:厚度t及在己知汽缸直诬焉D降涨圈接硕虎简隙f等可徙舒算求出。 由公式(1)及(2)可得 t,1·叼需手一工箭(箭洽等户 需用罩位尾力,一0…