无粘结部分预应力砼连续梁桥的配筋与极限强度验算

针对具有体内、体外无粘结预应力筋和有粘结非预应力筋的部分预应力砼变截面连续梁桥,提出了采用悬臂浇筑施工的连续梁各种钢筋配筋方法和承载能力的极限强度验算方法,并给出算例。     

大跨径预应力混凝土连续梁桥竖向预应力钢棒的应用

大跨径预应力混凝土连续梁桥普遍存在梁体下挠和腹板开裂的问题,造成该问题的主要原因之一是连续梁桥竖向预应力损失严重。结合武汉市西四环高速公路通顺河大桥,尝试使用无粘结预应力钢棒,解决传统精轧螺纹钢筋松弛性差、回缩损失大,张拉力和理论伸长量不符、预应力筋易产生腐蚀、施工繁琐等问题。与传统竖向预应力精轧螺纹钢筋相比,无粘结预应力钢棒具有材料性能优异,施工工艺简单,验收方法可靠,易实施等优点。     

UPPC梁桥无粘结预应力筋极限应力分析

分析了影响无粘结部分预应力混凝土（UPPC）梁桥无粘结预应力筋极限应力的主要因素，并简要评述了国内外现有的无粘结预应力筋极限应力计算方法与公式。在分析国内外大量试验数据和文献研究的基础上，建立了无粘结预应力筋极限应力实用计算方法。通过与试验结果和规范公式计算值对比分析，表明实用计算方法的正确性和可靠性。     

缓粘结预应力筋施工技术及其应用

预应力混凝土发展至今其施工方法可分为先张法和后张法两种,后张法预应力筋工艺又可分为先成孔后灌浆的常规预应力筋的施工工艺(以下简称有粘结筋)及无粘结筋施工工艺.这两种工艺既有其优点,也有其自身难以克服的缺陷.例如:后张法所需的铁皮波形管直径较大,而箱形梁、T形梁或空心板梁的底板和腹板的截面一般都较薄,这使得预应力筋的布置密度很大,若在大跨径上采用则梁高需相应增高很多.另外,浇制预应力混凝土箱形连续梁桥时,常采用三向预应力,其横向及竖向预应力筋用量都较大,但由于箱形梁的顶板、腹板都较薄,钢筋布置纵横交错,密度相当高.     

长无粘结预应力钢绞线张拉试验研究

通过对７５．９ｍ预应力混凝土构件的长无粘结预应力钢绞线张拉测试，探讨无粘结预应力筋束的张拉工艺，获得了计算摩阴损失的有关参数，发现长无粘结预应力筋束张产中存在粘滞现象，并相应提出了长无粘结预应力筋束在张拉测试中应重视的问题，可供设计施工参考。     

重复荷载作用下无粘结部分预应力高强混凝土梁变形及延性试验研究

通过15根单调荷载和11根低周复荷载作用下的无粘结预应力高强混凝土梁的试验，研究了影响无粘结梁变形及延性的主要因素；预应力艋配筋率，非预应力筋配筋率，跨高比、荷载作用方.工资地预应力筋和非预应力筋对无粘结梁跨中最大挠度的影响，用无粘结配筋指标和综合配筋指标之比η和换算配筋率αpρ这两个参数来反映，并且采用与国内有关规范相一致的直接双直线法，在单调荷载作用下无粘结部分预应力高强混凝土梁变形计算基础上，建立了任意荷载作用下的无粘结部分预应力高强度混凝土梁变形计算公式。试验结果表明，随着受拉区非预应力筋配筋率和预应力筋配筋率的增大，梁的延性逐渐减小；随着受压区非预应力筋配筋率的增大，梁的延性逐渐增大；荷载作用方式对梁的延性有一定影响；跨高比对延性的影响有待进一步研究。依据试验结果建立了位移延性比与综合配筋指标的关系式，计算结果与试验结果吻合较好。     

用外加预应力加固桥梁

本文介绍奥地利利用设置梁体内总预应力筋和梁外部预应力筋加固桥梁所有预应力筋的断面、线型、鞍型支承、锚锭情况，以及用外加预应力回固两座连续梁桥的实例。     

无粘结部分预应力混凝土受弯构件设计方法

为满足承载能力极限状态及正常使用极限状态的要求，必须对无粘结部分预应力混凝土受弯构件进行合理设计。论文建立了无粘结部分预应力混凝土受弯构件截面设计分析方法，首先采用预应力比率法来确定无粘结预应力筋和有粘结非预应力筋的用量，而后检查构件的实际预应力度是否满足结构的要求，并分析验算的实际抗弯强度及正常使用极限状态构件的应力、挠度、裂缝宽度。文中还给出一个设计示例。     

无粘结预应力混凝土梁的强度与变形特性研究

给出了无粘结预应力混凝土梁强度和受力性能的分析结果。建立了适用于无粘结预应力混凝土梁非线性全过程分析的有限元简化模型,利用该模型探讨了跨高比、有效预应力和加载方式这3种参数对无粘结预应力混凝土梁弯曲性能以及无粘结预应力筋极限应力的影响。分析结果表明,跨高比对无粘结预应力筋极限应力无明显影响,增大无粘结预应力筋的有效预应力能显著提高梁的开裂和极限荷载,加载方式对梁的受力性能有着非常重要的影响。     

碳纤维预应力混凝土梁桥发展动向及设计要点

碳纤维预应力混凝土梁桥的最新发展趋势,是采用体内先张有粘结碳纤维筋与体外后张无粘结碳纤维筋相结合的预应力配筋措施。本文就碳纤维预应力混凝土梁桥设计相关的碳纤维筋抗拉强度、截面平衡配筋率、延性和可变形性,无粘结碳纤维筋的极限应力等进行了比较和讨论。     

预应力筋的传递长度：预应力筋回缩量与初始预应力的函数

介绍预应力混凝土构件中预应力筋传递长度的计算公式，从力筋滑移量导出粘结应力，以７丝钢绞线说明的传递长度，回缩量，初始预应力三者的关系。     

沅陵沅水大桥设计简介

该桥全长767.3m,长沙岸联为85 m 140m 85m 42m连续刚构,沅陵岸联为9×42m连续梁.主墩高52.4m,桥高60.46m.连续刚构沅陵岸搭配42m顶推连续梁,利用顶推悬臂段解决河中架设50m高支架现浇边跨合拢段的困难.预应力体系有新的突破,纵向预应力省内首次采用国产φs5平行钢丝大吨位3000 kN及2000 kN,XM一15一19和XM15—12型群锚;横向预应力首次应用DXM体系7φs5无粘结预应力筋.     

浅谈涟水特大桥后张法预应力连续梁施工技术

目前国内后张法预应力连续梁施工技术已是较成熟施工技术,以沪昆客专长昆(湖南)段涟水特大桥后张法预应力连续梁施工技术为例进行浅析,从预应力连续梁钢绞线、波纹管原材控制、预应力筋管道的施工定位、当钢绞线与竖向预应力筋和普通钢筋发生冲突时允许进行局部调整的原则、锚垫板安装、金属波纹管接头管的处理等每道工序进行了阐述,对预应力施工中常遇到的问题做了理论浅析,同时提出了相应的预防及补救措施,为今后相似的预应力连续梁施工提供经验和借鉴依据。     

部分预应力高强混凝土梁无粘结筋极限应力及承载力的计算方法

通过１５根单调荷载和１１根低周重复荷载作用的无粘结部分预应力高强混凝土梁的试验研究，探讨了综合配筋指标、跨高比、荷载作用方式对预应力筋应力增量和极限承载力的影响，建立了无粘结预应力筋应力增量与综合配筋指标，混凝土相对受压区高度与综合配筋指标的关系式，对受压区混凝土应力等效模式进行了探讨，给出了两种无粘结部分预应力高强混凝土梁正藿面极限承载力的计算公式，计算结果与试验结果吻合较好。     

体外索加固钢筋混凝土简支梁桥水平筋极限应力分析

体外预应力加固钢筋混凝土简支梁桥受力特性与无粘结部分预应力混凝土结构相似 ,可直接采用无粘结部分预应力混凝土结构的极限应力作为水平加固钢筋的极限应力 ,水平筋与斜筋面积不同对水平筋极限应力的影响较大 ,不能忽略     

无粘结力筋与体外力筋预应力混凝土桥梁的发展历程与现状

回顾了预应力混凝土桥梁发展史上最早出现的无粘结体外力筋预应力结构，在经历了一个相当沉寂的时期以后，以充满活力，向前发展的历程。比较了有粘结与无粘力筋两种预应力混凝土结构的优缺点。对当前的无粘结力筋预应力混凝土结构，在设计计算与构造细节方面的特殊问题，进行了讨论。最后列举了从３０年代到９０年代，一些有代表性的体外力筋桥梁的概况，以便对这类桥梁从设计构思到施工实践有更好的了解。     

求解无粘结预应力混凝土梁力筋应力增量的能量法

以弹性阶段直线配筋的无粘结预应力混凝土梁为例，推导了在均布荷载作用下按能量法求解无粘结预应力筋应力增量的过程，并以实例与目前已有方法所求得的应力增量进行了比较，验证了按能量法求解的可靠性。     

FRP部分预应力混凝土梁受力全过程数值分析

为对FRP部分预应力混凝土梁进行受力模拟分析和参数变化研究,对其现有不同可变形性指标进行对比及徐变变化研究,建立了可分析FRP有粘结或无粘结部分预应力混凝土梁全过程反应的数值计算方法,并编制了相应的计算程序。该数值分析方法是基于增量变形的混凝土受弯构件的非线性分析理论。在该数值计算过程中,有粘结非预应力筋及有粘结预应力筋可以是常规的钢筋或高强钢筋,也可以是FRP筋。与3个不同学者进行的相关试验梁的试验结果对比表明,数值计算结果与试验结果符合较好,是可行和可靠的。     

预应力纤维聚合物筋混凝土梁力学性能的有限元分析

为了研究碳纤维筋在混凝土受弯构件中的工作状况以及配有预应力碳纤维筋的混凝土受弯构件在荷载作用下的受力性能,以碳纤维增强聚合物筋作无粘结预应力筋,以普通钢筋作非预应力筋,制作了4根无粘结部分预应力混凝土简支梁,对试验梁进行两点加载试验,获得了相关的试验数据,基于试验数据开展了受弯构件的力学性能分析。进而利用所获试验数据和有限元分析程序,进行了无粘结预应力纤维聚合物筋混凝土受弯构件的非线性研究。研究结果表明:试验结果与有限元分析结果吻合良好。根据试验与分析数据,提出了这类构件正截面承载力的计算公式和刚度的计算公式。     

体外及无粘结预应力筋极限应力研究进展

在过去的40年中,为确定体外或无粘结预应力筋的极限应力,不少学者进行了相当数量的试验研究。本文在回顾这些研究历程的基础上,就主要的计算无粘结预应力筋极限应力公式进行了评述,并认为要合理精确地确定体外或无粘结预应力筋的极限应力,必须设法将结构的变形或挠度引入到预测公式中。