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桥梁结构气动外形是影响桥梁结构涡激振动的重要因素。以某大桥流线型箱型断面为研究对象,通过数值模拟计算,研究了斜腹板倾角对流线型箱型断面涡激振动性能的影响,得出结论:流线型箱型结构发生涡振的风攻角以及风速锁定区间不受斜腹板倾角变化影响;最大竖向涡振振幅随斜腹板倾角的增大呈指数型增大。 相似文献
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浅谈预应力连续箱型梁出现裂缝的原因及防治方法 总被引:1,自引:0,他引:1
本文主要对目前广大桥梁建设者十分关心的迫切需要解决的预应力连续箱型梁裂缝问题,根据作者的施工实践,浅谈了预应力连续箱型梁出现裂缝的原因及防治方法。 相似文献
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赵渝 《交通世界(建养机械)》2013,(19):178-179
公路穿越山岭重丘区.大量的桥梁将跨越U型峡谷.主跨跨径在60~250米之间的桥梁较为普遍.桥型选择以钢筋混凝土箱型拱桥和预应力混凝土连续刚构桥为主。由于这两种桥型在结构、施工工艺及经济指标的差异(如表1).导致钢筋混凝土箱型拱桥在高速公路中基本不被采用.取而代之的基本上是预应力混凝土连续刚构桥.钢筋混凝土箱型拱桥仅在地方道路上仍被广泛采用。针对上述状况.存在如下问题 相似文献
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《交通世界(建养机械)》2008,(8)
箱型梁由于几何尺寸及断面形式的特殊性,其受力特点是很复杂的,加上设计理论的的科学性不尽完善,在使用性能方面仍存在欠缺。箱型梁的主要受力包括偶由恒载、车辆荷载、温度效应产生的纵向弯曲、刚性扭转、畸变、横向挠曲等变异现 相似文献
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王利军 《交通世界(建养机械)》2008,(15):145-146
箱型梁由于几何尺寸及断面形式的特殊性,其受力特点是很复杂的.加上设计理论的的科学性不尽完善,在使用性能方面仍存在欠缺。箱型梁的主要受力包括偶由恒载、车辆荷载、温度效应产生的纵向弯曲、刚性扭转、畸变、横向挠曲等变异现象.故该结构按偏心荷载分析就极易产生顶板裂缝是不足为奇的。基本假定分析如图所示: 相似文献
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运用ANSYS程序中的SHELL63单元,分析了集中荷载、均布荷载作用下不同斜度斜交单箱双室三跨连续箱梁剪滞效应的纵、横向分布规律.结果表明,斜交箱梁中支承断面剪滞效应的横向分布规律受斜交角影响很大,中支承断面在2种荷载作用下均出现负剪滞效应.分析斜交连续箱梁剪滞效应的纵向分布规律时,出现了明显的负剪滞效应,正负剪滞效应的分界位置是距斜交箱梁中支承中心断面1/4跨长处.斜交箱梁与正交箱梁的剪滞效应有很大不同,设计时必须充分考虑剪滞效应的影响. 相似文献
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提出一种钢-混凝土箱型截面组合梁结构,应用力法计算钢-混凝土箱型截面组合梁的内力,给出负弯矩区的刚度与其长度的关系.连续组合梁是变刚度截面,按弹性分析法给出正负弯矩区的抗弯刚度.对组合梁截面承载力进行分析,得出组合截面弹性极限抗弯承载力与塑性极限抗弯承载力. 相似文献
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运用通用的流体动力学软件FLUENT,利用二维定常不可压缩Navier-Stokes方程、SST湍流模型,采用有限体积法分析计算了车辆断面、32 m箱型简支梁桥断面以及两者组合体在15 m/s横风作用下受到的阻力、升力和倾覆力矩系数。数值分析结果表明,在横向风的作用下,发现车辆在简支梁桥上时,车辆受到的升力系数大于车辆单体的情况,倾覆力距系数明显小于车辆单体情况,而此时简支梁桥的升力系数明显小于简支梁桥单体情况。 相似文献
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浅述梁格法在连续箱梁桥设计中的应用 总被引:1,自引:1,他引:0
介绍了箱型梁的梁格分析法理论,从梁格理论单元的划分、各单元截面特性计算以及梁格划分、加载等方面浅述了梁格法在连续箱梁桥设计中的应用。 相似文献
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唐建 《辽宁省交通高等专科学校学报》2013,15(3):1-4
大窑湾港疏港高速公路主线特大桥工程一标段K3+147.00-K4+137.00段,上部为宽幅、多跨连续预应力混凝土箱梁,采取了等截面、变截面单箱多室断面形式,施工时采用满堂支架整体现浇和满堂支架分段施工、分段浇注一次落架两种施工方法施工。本文论述了本桥右半幅第四联4×30m箱梁满堂支架设计及荷载校验。 相似文献
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西堠门大桥初步设计钢箱梁断面气动选型 总被引:2,自引:0,他引:2
用基于计算流体力学(CFD)的数值方法对开槽宽度为5.5,6.0和6.5m的双箱断面进行了气动性能分析,结果槽宽6.0m的双箱断面气动性能最优.通过1:80节段模型试验,对槽宽6.0m的双箱断面、传统单箱断面和双箱格构断面的颤振临界风速进行测定,评价了3种断面气动性能的优劣.结果表明,3种断面——双箱断面、传统单箱断面和双箱格构断面的实测颤振临界风速都大于颤振检验风速,但传统单箱断面需采取气动控制措施. 相似文献
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随着预应力技术的不断发展和成熟,预应力混凝土连续箱梁在桥梁工程中得到了越来越多的应用,特别是连续梁桥伸缩缝少,行车舒适,具有较好的强度和刚度,箱梁的箱型截面能够使用各种条件,徐变变形较小,本文就是针对混凝土连续箱梁施工技术展开研究。 相似文献
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为深入研究不同截面形式开口断面主梁的涡振性能及其发生机理,针对半开口和分离边箱开口断面2种主梁,进行了1∶50节段模型风洞试验,考虑等效质量、风攻角和阻尼比等因素的影响,计算了2种主梁断面的斯托罗哈数;基于线性和非线性理论,估算了实桥竖向涡振振幅;建立了二维数值模拟分析模型,验证了数值模拟方法的准确性,并对比了2种主梁断面周围的瞬时涡量和平均流线结构。分析结果表明:2种主梁在风攻角为3°和5°时均发生竖向涡振,且出现2个涡振区,第2个涡振区主梁竖向涡振最大振幅明显大,5°风攻角时2种主梁竖向涡振振幅比3°风攻角时大75%;风攻角为5°,阻尼比为0.8%时,分离边箱开口断面主梁竖向涡振最大振幅比开口断面大28%;随着Scruton数的增大,主梁竖向涡振的最大振幅接近线性减小,相同Scruton数工况下,5°风攻角时分离边箱开口断面主梁竖向涡振振幅最大,3°风攻角时半开口断面主梁振幅最小,说明正风攻角越大,主梁断面越钝,其涡振性能越差;5°风攻角时分离开口断面更钝,引起气流更大的分离,来流风在2种主梁断面的桥面上方和主梁开口处均形成漩涡,由于斜腹板和风嘴作用,主梁开口处尺寸较大的漩涡被打碎为几个尺寸接近的较小漩涡,优化了主梁的涡振性能。 相似文献
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箱型连续梁结构具有轻颖、美观的特点,高速公路立交跨线桥以及城市高架桥等采用较多。而箱型连续梁施工大多采用满堂支架,整体现浇。章介绍西坞互通立交在软土地基上建造箱型连续梁施工工艺。 相似文献