辽源市东辽河南大桥设计复核

辽源市东辽河南大桥为两侧对称的独塔双索面竖琴式预应力混凝土斜拉桥，塔梁墩固结，桥梁跨径为70m 70m，主梁截面采用预应力混凝土双实心边主梁形式(π形梁)，主梁高度2．0m。重点介绍该桥的设计复核要点。     

大跨度预应力混凝土斜拉桥施工技术

结合金华江大桥的工程实践,详细介绍了大跨度预应力混凝土斜拉桥的主塔施工技 术、主梁施工技术.实践证明,该施工技术经济性能优良,可为同类施工提供参考.     

贝雷桁架式挂篮在矮塔斜拉桥中的应用

大连长山大桥主桥是一座双塔双索面预应力混凝土矮塔斜拉桥,为墩、塔、梁固结体系,主梁采用预应力混凝土单箱三室流线型扁平箱梁,采用贝雷桁架式挂篮施工。主要介绍长山大桥挂篮设计、拼装拆除等施工技术,以及施工过程中的静载试验和调整控制措施。     

高赞大桥主桥施工挂篮仿真分析

高赞大桥主桥采用双塔单索面,墩、塔、梁固结的预应力混凝土斜拉桥,主梁采用近似三角形断面,主塔采用独柱式,主桥斜拉桥主梁施工采用前支点挂篮。主要分析了单独挂篮模型和挂篮嵌入主梁模型的受力情况,得出了一些结论和建议,这些结论和建议对高赞大桥及同类型桥梁的设计和施工具有一定的参考意义。     

现浇大跨径箱梁满堂支架的计算分析

总结了太子河景观路独塔斜拉桥主梁预应力混凝土箱梁满堂支架的施工计算分析,就如何保证满堂支架施工工艺安全和质量控制要点进行阐述。     

宁江松花江矮塔斜拉桥主梁设计与施工探讨

宁江松花江特大桥为五跨四塔单索面预应力混凝土矮塔斜拉桥,主跨640m,主要介绍了该桥主梁梁体及索塔的设计、各分段梁体的施工控制方法,为相关的工程提供借鉴经验。     

前支点挂篮预压桥梁施工技术

赤石大桥主桥为四塔双索面预应力混凝土斜拉桥,主梁为预应力混凝土箱梁,主梁0#梁段采用支架法进行现浇,其余梁段施工采用大型前支点挂篮悬臂浇筑法进行施工,在1#块施工前需对已安装好的挂篮进行预压,来验证挂篮结构的可靠性,通过监测获得挂篮各项应力应变指标,结果表明挂篮结构安全可靠,挂篮的实际受力情况与设计状态吻合。     

轨道交通(90+160+90)m矮塔斜拉桥设计

某轨道交通线路斜交跨越既有省道高架桥工程,采用跨径布置为(90+160+90) m预应力混凝土矮塔斜拉桥的结构形式,支承体系为塔梁固结、墩梁分离,主梁为单箱双室变高度预应力混凝土连续梁,桥塔为“A”字形钢筋混凝土结构,桥塔有效高度为20m,有效高跨比为1∶8;斜拉索采用1860MPa环氧涂层钢绞线,穿过桥塔上的分丝管索鞍,在主梁上锚固;支座采用大吨位波浪形钢阻尼减隔震支座,在解决桥梁抗震问题的同时,大大减小了下部结构的尺寸和配筋,提升了桥梁整体的景观效果。基于矮塔斜拉桥索梁活载比特性,确定了合理的斜拉索索力和主梁预应力的设置,通过车-桥耦合的动力分析,本桥的动力特性和列车过桥时的安全性、舒适性均满足规范要求。     

钢-混凝土组合加固部分预应力混凝土旧桥的试验研究

部分预应力混凝土I型或T型梁桥,由于预应力损失、裂缝损伤等造成主梁正常使用状态下刚度不足,采用钢-混凝土组合加固主梁,通过原梁及加固梁的加载试验,表明加固效果十分显著.应用ANSYS有限元程序时钢-混凝土加固梁进行变形分析,可得到加固技术效果评价指标值.     

部分斜拉桥箱梁横向应力分析

采用三维实体有限元模型，对一独塔单索面预应力混凝土部分斜拉桥主梁三向预应力作用下的受力进行了节段横向应力分析，揭示了这种结构的横向应力规律及纵向剪力滞效应，对同类设计及施工有一定的参考价值。     

独塔斜拉桥静风稳定性分析

以某独塔钢箱梁斜拉桥为背景,进行抗风性能分析。采用计算流体动力学（CFD）数值模拟技术计算得到主梁断面的静力三分力系数,分析静风扭转发散机理。对桥梁结构进行自振特性分析,为进一步研究风致振动提供依据。最后,进行了风载响应计算,评估该桥的抗风性能。     

独塔双索面曲线斜拉桥钢箱梁设计

某独塔双索面曲线斜拉桥位于3400m半径的圆曲线上,设置超高,其钢箱梁设计独特,该文重点介绍了该桥钢箱梁结构体系特点、主梁类型选择、结构计算、钢箱梁总体及局部构造设计及排水设计等。     

中央开槽宽度对箱梁涡振特性的影响机理

设置中央开槽的箱梁通常具有良好的颤振稳定性,但该类箱梁在大攻角来流作用下的涡振性能尚不明确. 采用数值模拟方法,针对某大跨度桥梁的流线型箱梁断面,分析了5种不同中央开槽宽度箱梁的流场特性和涡振稳定性能,探究了大攻角下中央开槽宽度变化对箱梁涡振性能的影响规律,并根据静态和动态流场的变化,系统讨论了相应的气动机理. 研究结果表明:在?10°～10° 风攻角范围内,封闭箱梁的阻力系数始终最小,而其升力系数绝对值则普遍大于开槽箱梁;中央开槽宽度（L）对箱梁涡振性能影响显著,箱梁涡振振幅随着开槽宽度的增大而减小,L/B（B为箱梁宽度）由0变化至0.20,涡振振幅变化幅度达到40.9%;开槽宽度的变化会影响箱梁上表面大旋涡的运动以及箱梁中央区域来流分离程度,进而改变箱梁的涡振振幅.      

浅谈混凝土箱梁桥腹板裂缝成因

在箱梁空间分析的基础上,找到了通过调整σx、σy,可以对主拉应力进行控制调整,从而达到控制裂缝的目的。并以此作为依据,结合具体工程,对混凝土箱梁桥腹板裂缝进行进一步的探讨,对今后的混凝土箱梁桥的设计具有一定的参考作用。     

不同结构体系斜拉桥抗冲击动力响应

为了探讨斜拉桥抗常规武器冲击的动力响应,为重要桥梁设施工程防护和修复提供重要的理论依据,用LS-DYNA非线性动力有限元程序,针对长杆射弹冲击桥塔的危险情况,对不同结构体系———刚构体系、支承体系和漂浮体系斜拉桥抗冲击动态响应进行了数值模拟分析,比较了结构体系不同对斜拉桥抗冲击动力响应的影响.研究表明,桥塔纵桥向被撞击区域的局部变形最大,3种结构体系中漂浮体系被撞击区域的局部变形最小;刚构体系中塔抗冲击的塑性动力变形最大,冲击破坏危险性最大,其桥面系主梁的振动响应也最明显.     

预应力混凝土曲线箱梁桥扭矩浅析

在预应力混凝土曲线箱梁桥中，预应力钢束产生的径向分布力是混凝土曲线箱梁产生扭矩的主要原因之一。因此，工程师们必须认识到扭矩分析的重要性，并掌握预应力钢束对混凝土曲线箱梁产生扭矩的原理及计算方法．建造出安全、经济、美观的曲线梁桥。     

预应力连续箱梁桥后期下挠影响因素分析

为了研究预应力混凝土连续箱梁桥后期下挠影响因素,以一典型3跨预应力混凝土连续梁桥为研究对象,采用规范和有限元数值计算结合的方法,分析了箱梁预应力损失和变形的时变效应,在此基础上,进一步分析了边中跨比、合龙顺序和合龙压重等因素对箱梁后期下挠的影响。分析结果表明,预应力混凝土连续箱梁桥的时变效应明显,收缩徐变引起的预应力损失和后期跨中下挠值较大;适当地增加边中跨比有利于减小后期中跨的跨中下挠;合龙时,先边跨后中跨合龙并采取适量的压重,是减小跨中后期下挠的有效手段。     

大跨度斜拉桥混凝土索塔钢锚箱的计算模型研究

近年来世界已建和在建主跨大于800m的斜拉桥数座,混凝土索塔钢锚箱的结构形式由于其受力方式明确、施工方便等优点已开始在此类超大跨度斜拉桥索塔锚固区中应用。本文介绍了用于计算混凝土索塔钢锚箱的三种计算方法,并对其计算结果进行了研究比较,结合具体工程计算分析了不同方法的适用条件和精度。     

南京长江第四大桥钢箱梁施工关键技术

南京长江第四大桥主桥采用3跨连续式钢箱梁结构形式．钢箱粱安装涉及主航道深水区、南北边跨浅无水区、主塔无索区、端梁处超低空间荡移等多种施工条件．且在南北过渡墩处设置限位索,钢箱梁安装难度大。文章主要介绍了钢箱梁安装施工关键技术,可为类似工程提供参考。     

大跨度斜拉桥钢箱梁非对称安装技术

介绍了辽宁滨海公路辽河特大桥斜拉桥钢箱梁非对称悬臂安装技术,通过对本桥方案箱梁非对称悬臂安装方案—边跨钢梁高支架上直接滑移就位连接、主跨钢梁逐段悬臂安装的方案可行性研究与实施,为同类型桥梁施工提供了很好的借鉴作用。