平转连续梁桥主梁现浇施工中的摩阻效应

采用平转施工的连续梁桥,其转体梁段一般使用支架现浇的方式制作。在转体梁段分段长度较长的情况下,现浇梁体和模板接触面会产生较大的摩阻力和切向黏结应力,阻碍梁体的自由变形,因而增大预应力箱梁的应力损失。采用有限元分析软件,分析了现浇梁与底模支架之间的摩阻系数和模板约束情况,计算了预应力筋张拉时主梁最大悬臂状态各单元应力。结果表明:一定情况下此摩阻和约束效应对梁体有效预应力的影响是不能忽视的。     

摩阻效应对现浇平转连续梁桥转体前变形的影响

结合有限元分析软件,对现浇梁与底模支架之间的摩阻系数和模板黏结约束情况进行了分析,计算了主梁最大悬臂状态各单元挠度变化规律,说明一定情况下此摩阻效应对梁体变形有不可忽略的影响。     

预应力钢束摩阻损失试验与有限元分析研究

为了解有效预应力下桥梁结构的受力状况以及应力分布,对某连续梁桥的长弯预应力筋布置测点,实测了多根预应力筋的摩阻损失值,确定了其摩擦损失参数μ、k值。将测点处混凝土应力实测值与ansys模型在理论摩阻下的计算值对比分析,结果表明,实际摩阻损失率比理论摩阻损失率大11.96%;除个别截面受支承处的局部效应影响外,梁体其他截面受力较为平顺,应力的量值也不大。     

现浇砼PC连续箱梁病害分析和体外预应力加固的立论问题

我省现浇PC连续箱梁的病害比较普遍,病因众口不一。文章从裂缝所在的部位、方向和多种形态入手,进行了分析．找出了病害的真正原因——早期混凝土收缩所致。由于支架和底模对具有摩阻约束,使强度很低的混凝土受拉开裂。防治的有效办法是缩短现浇段的长度。文章还探讨了体外预应力加固方案的立论问题,为定量的选定体外预应力加固提供依据。     

前支点挂篮预压桥梁施工技术

赤石大桥主桥为四塔双索面预应力混凝土斜拉桥,主梁为预应力混凝土箱梁,主梁0#梁段采用支架法进行现浇,其余梁段施工采用大型前支点挂篮悬臂浇筑法进行施工,在1#块施工前需对已安装好的挂篮进行预压,来验证挂篮结构的可靠性,通过监测获得挂篮各项应力应变指标,结果表明挂篮结构安全可靠,挂篮的实际受力情况与设计状态吻合。     

变截面预应力连续箱梁施工技术

工程概况 某主线高架桥为整体式单箱五室变载面预应力连续箱梁,第十四联45＋75＋75＋45M连续箱梁,墩顶0#梁段和边跨现浇段采用支架浇筑,其余1#-9#梁段采用挂篮施工。1#-9#梁段施工顺序为：挂篮拼装→底模板安装→预压→标高调整→翼板支架安装→外模安装→绑扎底腹板钢筋→内模板安装→顶板钢筋绑扎→预应力管道安装→浇筑混凝土→养护→张拉压浆→移动挂篮→施工下一梁段。     

现浇箱梁跨河支架基础的设计与施工

以NJ河大桥实际工程项目为依托,在分析NJ河大桥实际工程背景的基础上,主要研究了现浇箱梁跨河支架基础的设计与施工,从施工方案设计入手,重点分析了现浇支架及模板,混泥土施工以及钢筋及预应力三个方面具体内容,深入而详细的研究阐述了荷载,梁强度及预应力计算以及支架模板的受力分析等内容。     

290m空腹式刚构桥三角区箱梁施工支架受力分析

针对贵州北盘江大桥三角区特殊的构造,提出了下弦采用挂篮施工并辅以扣索张拉,上弦采用支撑于下弦顶面的施工支架现浇施工方法.建立了三角区箱梁、扣索和施工支架于一体的有限元模型,开展了3种不同工况下的施工支架力学分析.计算结果表明:施工支架立柱内力受下弦梁段浇筑、扣索张拉和预应力张拉等影响较大,会出现内力集中现象.     

开贾大桥预应力砼现浇连续箱梁施工总结

着重介绍了开贾大桥５×３０ｍ预应力砼现浇连续箱梁施工中地基处理、满堂支架的架设,支架的预压、梁体砼浇灌、预应力钢束的张拉等工序的施工方案。     

现浇混凝土梁桥施工监理控制方法

从基础工程、钢筋混凝土工程、支架和模板、梁体工程等方面阐述了现浇混凝土梁桥施工监理控制要点,并提出了监理要点和方式。     

斜拉桥横梁预应力效应的计算与分析

以一座三跨(80m+180m+80m)预应力混凝土斜拉桥为工程背景,利用有限元来模拟真实的桥梁施工过程,进行空间受力分析,得出在斜拉桥主梁施工过程中横梁预应力效应的分布规律。     

徐变对哑铃型钢管混凝土拱桥受力的影响

运用组合梁单元法分析哑铃型钢管混凝土拱桥,可以很方便地获得上下弦钢管及缀板的内力,运用该法并结合按龄期调整的有效模量法,编制了有限元计算程序,采用逐步计算徐变的方法分析了徐变对某哑铃型钢管混凝土拱桥的影响,认为应考虑徐变对预拱度设置和混凝土内力重分布的影响。     

高速铁路高架车站预应力混凝土现浇简支站台梁施工技术

结合合福铁路无为站特大桥的施工实际,主要介绍了高速铁路高架车站现浇站台梁碗扣支架体系搭设、支架预压及预拱度的设置,桥梁支座安装、模板和钢筋的安装,站前站后接口工程的预埋及预留,预应力混凝土工程等关键施工技术。通过检测梁体质量达到设计水平,该施工经验对今后类似工程施工的技术管理有一定的借鉴价值。     

岔区轮轨滚动接触理论分析

为研究岔区轮轨匹配关系和经典轮轨接触理论对岔区的适用性，建立了岔区轮轨接触有限元模型，编写了数种岔区法向力及切向力计算程序. 以18号高速道岔转辙区及辙叉区典型断面为例，在法向对比了赫兹、半赫兹、Kalker三维非赫兹滚动接触理论与有限元模型在接触斑面积和接触应力上的差异，切向对比了基于赫兹和半赫兹的FASTSIM算法、Polach模型和CONTACT程序在不同工况下的蠕滑力差异. 计算结果表明:有限元模型考虑了轮轨材料应力应变特性，更接近实际运用工况，赫兹、半赫兹、Kalker三维非赫兹与有限元法接触斑面积分别最大相差50.42%、17.83%和24.78%，最大接触应力相差60.28%、25.25%和32.37%； 各工况下4种切向力模型蠕滑力随蠕滑率的变化趋势相同，同一工况下基于赫兹和半赫兹的FASTSIM算法和Polach模型与CONTACT计算结果最大相差8.08%、5.19%、9.70%； 综合岔区轮轨法向、切向计算精度和计算效率，半赫兹接触理论结合FASTSIM算法在岔区大批量的数据处理中更具优势.      

双线性黏聚区模型在混凝土路面损伤开裂分析中的应用

为了揭示混凝土路面的损伤开裂机理及其对承载力的影响, 考虑混凝土材料的弹塑性, 应用非线性断裂力学中的双线性黏聚区模型, 结合ABAQUS有限元软件, 在预计开裂部位布设黏结单元, 模拟了四点加载小梁试件从弹性响应到断裂失效的全过程, 以验证双线性黏聚区模型在混凝土损伤开裂分析中的适用性; 应用双线性黏聚区模型分析了Winkler地基上混凝土板的断裂特性和损伤后的承载力衰减。分析结果表明: 在加载小梁受荷全过程中, 梁底应力经历了线性增大、达到混凝土极限强度后减小、最大点上移与变为0等阶段, 作用力-加载位移变化与已有研究一致; 在加载全过程中, 混凝土板的截面应力分布变化与小梁类似; 混凝土板在损伤阶段承载力会持续增大, 但由于板的支承条件与四点加载小梁不同, 板的断裂近似于脆性断裂, 无明显承载力衰减过程, 板断裂时的极限承载力与弹性阶段临界状态承载力之比为1.32;混凝土板发生初始损伤后, 极限承载力最大会衰减至未损伤板的87%, 且随着初始损伤程度的增加, 极限承载力衰减速率变大。      

多跨长联预应力混凝土连续箱梁桥的次轴力分析

悬臂浇筑施工的多跨长联连续箱梁桥,张拉合龙束,合龙束预加力压缩梁体产生轴向变形,合龙口一侧支座摩阻力会约束梁体轴向变形,故产生预加力次轴力。次轴力和次弯矩一样,是预应力次内力的一项,且次轴力一般体现为拉力。无论从抗裂还是从抗弯的角度看,次轴力是一种不利的内力,在设计时对它的忽略,将会产生工程隐患。以一座14跨悬臂浇筑施工的多跨长联预应力混凝土连续梁桥为背景,计算出各跨合龙束引起的次轴力。然后对次轴力产生的原理和分布特点,以及减小次轴力的措施进行了讨论。最后在规范的基础上,增加预加力次轴力的考虑项,给出多跨连续梁桥正截面抗弯设计、抗裂验算的修正公式。     

轨道交通预应力混凝土槽型梁有限元分析

结合两种有限元软件的特点,模拟轨道交通双向预应力槽型梁的变形和受力分析.先通过Midas/Civil分别计算槽型梁在横向和纵向预应力作用下,钢束的预应力损失,利用虎克定律推算出相应的应变;在ANSYS中建立有限元模型,以初始应变模拟预应力的作用,进行槽型梁在纵向、横向和双向预应力作用下受力与变形分析.     

预应力高强混凝土T梁非线性结构行为研究

结合高强混凝土的特点，考虑材料非线性影响，计算了预应力高强混凝土T梁的极限承载力。在非线性有限元分析中，提出了合适的预应力钢筋建模方法。选择了适合于预应力高强混凝土梁非线性分析的一些基本理论，主要包括混凝土和钢筋的应力应变关系、整体式有限元模型、混凝土的破坏准则。计算结果表明：这些方法对预应力高强混凝土梁的非线性分析具有良好的适应性。基于上述理论，对影响预应力高强混凝土承载力的主要参数进行了对比分析，其结果可供工程设计参考使用。     

基于荷载传递法的锚杆锚固段荷载变形分析

基于荷载传递法,推导了锚固段的荷载传递基本微分方程;结合Kelvin问题的位移解,得到锚固段的应力分布的解析表达式,认为锚杆体的直径、外荷载及锚杆体弹性模量与岩体剪切模量的比值等因素影响着锚固段的应力水平。计算结果表明:锚杆体直径增加到一定程度会使锚杆所受的最大剪应力快速增加;在较高的初始力条件下,锚固段前端应力集中现象明显;较小的锚杆体弹性模量与岩体剪切模量比值有利于锚固段应力的均匀分布。