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相似文献
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1.
废乳化液电凝聚与化学混凝处理后,出水的COD在800mg/L左右,而pH相差较大,电凝聚的为9.2,化学混凝的为7.0.电凝聚出水能用来配制乳化液而化学混凝出水则不能用来配制乳化液;絮渣经浓盐酸处理后油被溶出,余下的混合液可用来循环处理废乳化液,实现了以废治废、出水循环使用的目的.  相似文献   

2.
废乳化液电凝聚与化学混凝处理后,出水的COD在800mg/L左右,而pH相差较大,电凝聚的为9.2化学混凝的为7.0。电凝聚出水能用来配制乳化液而化学混凝出水则不能用来配制乳化液;絮渣经浓盐酸处理后油被溶出,余下的混合液可用来循环处理废乳化液,实现了以废治废、出水循环使用的目的。  相似文献   

3.
对乳化液经过充氧、二级垂直磁化、吸附过滤净化工艺过程进行了研究,延长其使用寿命为原来的4倍以上,节省大量乳化液,减少排污量;废乳化液电凝聚处理最佳条件:极板间距10 mm、电流密度5 mA/cm2、凝聚时间30 min等,处理后出水:COD760 mg/L、NO-2 180 mg/L、pH9.2,可以用来循环配制乳化液,性能符合GB6144~85标准要求;优化出化学混凝处理废乳化液的最佳混凝剂为PAC+PAM及酸性AlCl3废液,操作条件为pH=6.0~7.5,投量PAC:2 g/L、PAM:20 mg/L;酸性AlCl3废液:18 ml/L,出水不能用来配制乳化液;混凝絮渣经浓盐酸处理:每升乳化废液混凝产生的絮渣需12 mL浓盐酸,油被溶出约16 mL/L,余下的混合液可用来循环处理废乳化液;实现以废治废、出水循环使用、清洁生产的目的.  相似文献   

4.
机械加工乳化液净化再生治理工艺参数的研究   总被引:4,自引:0,他引:4  
对乳化液经过充氧、二级垂直磁化、吸附过滤净化工艺过程进行了研究,延长其使用寿命为原来的4倍以上,节省大量乳化液,减少排污量;废乳化液电凝聚处理最佳条件:极板间距10mm、电流密度5mA/cm^3、凝聚时间30min等,处理后出水:COD760mg/L、NO2^-180mg/L、pH9.2,可以用来循环配制乳化液,性能符合GB6144~85标准要求;优化出化学混凝处理废乳化液的最佳混凝剂为PAC PAM及酸性A1C13废液,操作条件为pH=6.0~7.5,投量PAC:2g/L、PAM:20mg/I。;酸性A1C13废液:18ml/L,出水不能用来配制乳化液;混凝絮渣经浓盐酸处理:每升乳化废液混凝产生的絮渣需12mL浓盐酸,油被溶出约16mL/L,余下的混合液可用来循环处理废乳化液;实现以废治废、出水循环使用、清洁生产的目的.  相似文献   

5.
选取乳化液废液为研究对象,采用混凝方法对乳化液进行破乳.采用混凝剂硫酸铝及不同离子形式的絮凝剂,在硫酸铝使用量为3. 76 g/L及絮凝剂为阴离子型聚丙烯酰胺用量为0. 08 g/L时,最佳反应pH为6. 5,去除效果较佳,使得原乳化液COD去除率在85%以上.每升乳化液产生占总体约20%絮渣,混凝絮渣采用用量30 m L/L浓硫酸酸化处理,使得絮渣减量甚至消除,减少了废渣的排放.硫酸处理后的混合液作为破乳剂循环处理乳化液,循环次数约为7次.使得经济效益大大提升,且过程中不产生危险废弃物.  相似文献   

6.
对O/W型乳化废液进行了化学混凝处理,从4种混凝剂中优选出酸性含铝废液作为最佳混凝剂.最佳操作条件为:投量8mL/L, pH6.5,混凝反应时间2min,静态分离时间为30min,混凝产生的絮渣采用浓硫酸处理:每L乳化废液混凝产生的絮渣采用4.5 mL浓硫酸,处理后回收油品1.5mL/L,混合液可循环使用继续处理乳化废液.  相似文献   

7.
涡流反应器及其在即墨市南水厂的应用   总被引:8,自引:0,他引:8  
介绍了混凝工艺新技术-涡流反应器及其混凝机理,涡流反应器应用于即墨市自来水公司市南水厂水力循环澄清池技术改造中,处理规模由10 000m3/d提高到15 000m3/d,澄清池出水浊度低于3NTU,经重力式无阀滤池过滤后出水浊度在1 NTU以下.  相似文献   

8.
O/W型乳化废液的混凝及絮渣处理   总被引:1,自引:0,他引:1  
对O/W型乳化废液进行了化学混凝处理,从4种混凝剂中优出酸性含铝废液作为最佳混凝剂,最佳操作条件为:投量8mL/L,pH6.5,混凝反应时间2min,表态分离时间为30min,混凝土产生的絮渣采用浓硫酸处理:每L乳化废液混凝产生的絮渣采用4.5mL浓硫酸,处理后回收油品1.5mL/L,混合液可循环使用继续处理乳化废液。  相似文献   

9.
对某机加工企业生产过程中产生的这两类废水进行处理,确定最佳工艺流程和工艺参数.实验结果表明:混凝-生化联合处理工艺可以有效处理这两类废水.其中,混凝处理可以去除废水中大部分悬浮物,在混凝剂PAC投量为100 mg/L、助凝剂PAM投量为10 mg/L条件下,COD和SS去除率分别达到28%和64%;生化处理中,厌氧-好氧联合生化处理效果较单独好氧处理工艺处理效果好,采用混凝-厌氧-好氧(回流)工艺对废水进行处理,在厌氧和好氧段水力停留时间分别为4 h和8 h的条件下,COD去除率达到85%以上,出水COD可降至40 mg/L以下,出水可回用于水力清砂和湿法除尘用水补充水.  相似文献   

10.
在对两类废水水质特征分析的基础上,提出将较低浓度的油漆废水和高浓度的探伤废水综合处理的工艺方案,采用混凝-厌氧-好氧-二次混凝-活性吸附处理工艺,出水水质能够达到污水综合排放标准二级标准.  相似文献   

11.
针对弹药销毁废水TNT、COD及色度含量高、水质稳定、难以降解的特点,进行了中试实验,研究了Fenton法处理TNT废水时各影响因子的机制,并确定了生产运行的各影响因子的最佳操作条件:c(H2O2)=0.1 mol/L,c(Fe2 )=1.80 mmol/L,pH=3.5,反应时间t=8 h.中试结果表明,TNT和COD的去除率均大于80%.在影响因子与TNT和COD去除率关系曲线的基础上,分析了弹药销毁废水中各影响因子的作用机理及主要控制步骤,在实际操作中应严格控制其反应条件.  相似文献   

12.
用氧化—调pH值—絮凝—吸附工艺处理含甲醛废水   总被引:1,自引:0,他引:1  
通过研究发现,单独采用氧化、调pH、絮凝以及吸附单元操作处理含甲醛废水,对废水的COD去除有一定效果,但药剂用量很大,采用氧化-调pH值-絮凝-吸附联串工艺,对废水COD的去除效果明显,药剂用量适中,是解决这类难度很大废水的预前处理的实用而有效的方法。  相似文献   

13.
乳化沥青冷再生沥青混合料配比直接影响着路面冷再生后的质量,目前各施工现场均直接采购成品改性乳化沥青和普通乳化沥青材料,其性能要通过室内试验确定。在材料技术性能合格的情况下进行配合比试验研究,可为施工单位提供最优的集料合成级配、最佳乳化沥青用量和拌和用水量。  相似文献   

14.
对《公路沥青路面再生技术规范》(JTG F41-2008)中乳化沥青冷再生混合料试验规程中的最佳含水率OWC的确定方法以及试件成型的养生温度等进行改进,以完善和简化规范要求的试验方法,并通过室内试验对改进后的试验方法进行验证和对比研究。研究表明,使用最佳流体含量OFC作为乳化冷再生混合料外加水的控制指标优于规范要求的最佳含水量OWC指标;提高试验养生温度至110℃,可以获得与规范60℃养生温度相似的结果,并能够缩短试验所需时间,提高工作效率;乳化沥青冷再生混合料具有较好的水稳定性能及高温稳定性能,能满足或高于热拌沥青混合料的技术要求。  相似文献   

15.
采用聚合氯化铝(PAC)、聚合氯化铝铁(PAFC)两种混凝剂对模拟城市雨水进行混凝试验研究,考察了混凝剂种类、投加量及原水pH等因素对混凝效果的影响.结果表明:混合搅拌强度200r/min快速搅拌1min,150r/min中速搅拌5min,50r/min慢速搅拌15min的条件下,PAC和PAFC的最佳投加量分别为40mg·L-1、60mg·L-1,两种混凝剂的混凝效果相当,无明显差别.考虑成本核算,选用PAC作为混凝药剂.在原水pH值为6.5~7.5的范围内PAC的混凝性能较好.在其投加量为40mg·L-1,原水pH为7.0的条件下,除浊率可达98%,除氨氮率为18%,CODcr的去除率达到47%.  相似文献   

16.
分别对掺三种不同乳化沥青剂量的冷再生混合料进行了水稳定性试验、高温稳定性试验、松散试验和抗压回弹模量试验等室内试验,结果表明:混合料的水稳定性良好,残留稳定度试验和劈裂强度试验结果均满足规范要求,同时具有较好的抵抗变形的能力,在最佳乳化沥青用量下成型的试件能满足抗压回弹模量大于800MPa的要求。  相似文献   

17.
乳化沥青在常温下具有良好的流动性,可以改善原沥青的使用性能,具有节约能源、减少环境污染、改善施工条件等优点,但乳化沥青的性能很大程度上受原沥青的成分组成和化学结构的影响,而使乳化沥青在道路工程上不能适应现代交通流量大、重轴载、高速度的需要,制约乳化沥青的应用。  相似文献   

18.
从厂拌冷再生技术的施工流程出发,分析泡沫沥青与乳化沥青在冷再生工艺上的不同。由于乳化沥青混合料的养生速度不及泡沫沥青混合料,其压实厚度一般低于后者,通常不超过16cm,而后者可达20cm。此外,泡沫沥青混合料可采用分层施工的方法,泡沫沥青冷再生层的施工总厚度可达到25cm以上,而乳化沥青混合料一般不采用分层施工。乳化沥青冷再生层的养生时间一般长于后者,通常在施工后的4个星期内可取出完整芯样,而后者在施工后的2个星期内即可取出完整芯样。  相似文献   

19.
通过正交实验得出影响氨氮和磷酸盐去除率因素的主次顺序为:浓度pHMg∶NP∶N反应时间。通过一次回归正交实验得出残磷量和残氮量的回归方程为:y(残磷量)=-3 041.57-2.76z1+2 307.2z2+3 075.5z3-2 310z2z3(其中z1=pH,z2=Mg∶N,z3=P∶N),y(残氮量)=1 104.84-50.76z1-45.5z2-515.5z3,回归方程高度显著。在氨氮浓度为0.1 mol/L(1 400 mg/L)及磷酸盐为相应浓度时,在兼顾处理出水的含盐量、残磷量和残氮量尽量低的前提下,最佳的实验条件为:pH=9.5,Mg∶N=1.2,P∶N=1.03,反应时间为30 min,搅拌速度为200 r/min。在上述实验条件下PO43--P的去除率为99.73%,处理出水中的PO43--P含量为8.66 mg/L,NH3-N的去除率为98.83%,NH3-N含量为16.45 mg/L。  相似文献   

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