密接式车钩连挂装置设计

文章介绍了南车资阳机车有限公司针对地铁调车机车上使用的密接式车钩连挂装置的结构设计,解决了密接式车钩在连挂时由于车钩向下倾斜,导致连挂不平稳、车钩高度调整困难以及在过65 m小曲线时密接式车钩装置与被连挂车辆容易发生干涉的问题,并进行了运动干涉分析、强度分析,以确保产品的安全性和可靠性.     

一种救援机车用可转换车钩装置

介绍一种救援机车用可转换车钩装置的基本结构、救援车钩配置及主要技术参数。对车钩装置主要承载部件钩体、旋转体、转轴进行了强度校核计算。选取某和谐型机车安装可转换车钩装置,对救援各型客车、货车、动车组进行车钩转角计算和过曲线能力校核,以及分析了救援25K型客车时车钩与车端保持的有效空间距离和车钩自身转角范围。救援机车安装可转换车钩装置能够直接、有效、快速地救援我国铁路干线普速机车、客车、货车及提速客车和高速动车组。     

13型上作用车钩提钩链松余量分析

正1问题的提出针对车钩分离的探讨,文献[1]通过细致合理的分析,排除了钩高差、外力以及车钩与车钩内部配件配合不良、磨耗过限等原因导致车钩分离的可能性,最后得出提钩链及钩提杆是导致车钩发生分离主要原因的结论。笔者将在这一结论的基础上,寻找提钩链变短的原因。现场发现,提钩链变短主要有以下3种情况:     

地铁列车连挂冲击问题研究

应用计算仿真的方法，分析研究地铁列车在不同连挂速度下缓冲器容量与冲击加速度和车钩力之间的关系。提出地铁列车连挂车钩冲击力与连挂车辆数量无关；车钩峰值冲击力决定了缓冲器的容量；地铁列车没有必要追求过高的连挂速度；连挂速度应该在4km/h以下。     

13号车钩和钩尾框国际（GB7709和GB7710）制造图样制造介绍

在原１３号车钩和尾框货车通用件（ＨＴ９３－９５）基础上，新制定的国家标准造图样，在改进车钩头部轮廓连挂性能，改善下作用式车钩开锁作用和车钩、钩尾框组装要求等方面调整了有关设计尺寸。从而使车钩、钩尾框制造图样更趋势合理，更向美国ＡＡＲ．Ｅ型车钩的标准靠拢。     

车钩检修质量对车钩分离的影响及段修中应采取的措施

随着货物列车全面重载和提速，车钩分离事故频频发生。造成车钩分离的原因很多，如低强度车钩和小容量缓冲器裂损；车钩、钩尾框等配件使用年限过长； 新造产品的质量不高，如铸造砂眼、 缩孔；车钩检修质量不高，使车钩防跳作用不良或失效等。其中，车钩检修质量不高是重要原因之一。下面就车钩检修质量对车钩分离的影响及应采取的措施进行分析。     

102型车钩与重载机车二系悬挂参数匹配研究

机车二系悬挂参数对重载车钩受压稳定性影响显著，为了探究102型车钩与重载机车二系悬挂参数的合理匹配，文章利用SIMPACK软件建立了详细的102车钩与HXD1型八轴重载机车组成的双机重联动力学模型，分析了不同计算工况下车钩力学特性与重载机车的安全性能；对比了不同车钩自由角及纵向力作用下，二系悬挂参数对机车安全性的影响。结果表明：当纵向压力较小时车钩转角稳定在自由角，机车轮轴横向力随车钩自由角及机车二系悬挂横向刚度增大而增大，与车钩纵向力无关。当纵向车钩压力增大到车钩需克服复原块预压缩载荷发生偏转时，车钩转角进一步增大，此时适当增加机车二系横向刚度有利于车钩稳定且影响较小。为保障制动工况下列车的运行安全，建议控制车钩自由角在6°以内，转向架单侧二系横向刚度范围在0.45～0.60 kN/mm；二系横向止挡间隙选择35 mm自由间隙及5 mm弹性间隙。     

17号车钩装卸装置的研制

采用17号车钩的70t级货车段修已经开始，由于17号车钩冲击座采用了封闭设计，原有的13号车钧检修装卸装置已不能适应17号车钩检修装卸的需要。本文结合生产实际，介绍了自行研发的17号车钩装卸装置。     

车钩疲劳试验台预研究

在对国内外可用于车钩疲劳试验的疲劳试验机进行调查的基础上，通过对国内外车钩疲劳试验研究的概述，提出了我国建造车钩疲劳试验台的加载结构设计方案，并对车钩疲劳载荷谱进行了计算机程序化的预研究工作。     

我国货车车钩的发展

我国新造客车应采用Ｃ级钢１３号车钩，Ｃ级钢钢种须整顿。车钩结构要随着更车重量和速度的提高而不断更新。应深入开展车钩疲劳寿命研究、科学地、合理地确定车钩寿命，为车钩的制造、检修提供依据。