摇枕斜楔摩擦面磨耗板焊接裂纹分析

转K6型转向架斜楔摩擦面磨耗板(以下简称磨耗板)焊接在摇枕的斜楔摩擦面上.磨耗板材质为0Cr18Ni9,摇枕材质为B+级钢,二者之间的焊接属于异种钢焊接.过去,笔者在生产现场经常发现如图1所示的焊接裂纹故障,之后经过多方努力,焊接裂纹问题已得到解决.本文将结合实际工作情况对磨耗板焊接裂纹进行分析.     

货车摩擦减振器的技术改进

1前言 转8A货车转向架的减振器有两个摩擦副,一个由斜楔立面与侧架立柱磨耗板组成;另一个由斜楔斜边与摇枕八字面磨耗板组成.近几年来,列车提速后制动力相应增大,产生非正常振动的次数亦随之增加,造成摩擦副的磨耗过限状况相当严重.据湛江车辆段2001年1季度的统计,侧架立柱与摇枕八字面的磨耗板更换率,分别为12.6%和37.5%.     

转K7型转向架承载鞍结构优化及动力学性能研究

转K7型转向架是我国至今唯一投入商业运用的货车副构架式径向转向架。为进一步提高转向架的运行性能,对转K7型转向架与U形副构架铸造一体式的承载鞍系统进行了优化。分离U形副构架和承载鞍功能,设置独立的承载鞍和承载鞍弹性垫。现采用理论分析、动力学仿真计算和线路试验验证的方法对优化承载鞍系统转向架的动力学性能进行了系统研究。仿真结果表明当承载鞍弹性垫刚度在30MN/m以上时,对转向架动力学性能基本无影响,仅起定位板或磨耗板的功能;动力学试验表明承载鞍系统优化后车辆整体动力学性能得到改善。     

关于转K4型转向架摇枕斜楔磨擦面磨耗板开焊及裂纹成因的探讨

济南西车辆段济南西货修车间日照区域在检修转K4转向架的过程中,发现摇枕斜楔摩擦面磨耗板易出现开焊故障,该故障产生的原因在于该磨耗板厚度大,刚度较强,并且焊缝位置靠近受力区.还有摇枕斜楔摩擦面基准面较粗糙造成磨耗板局部悬空.针对上述原因,本文提出了建议和措施.     

关于转K4型转向架摇枕斜楔摩擦面磨耗板开焊及裂纹成因的探讨

济南西车辆段济南西货修车间日照区域在检修转K4转向架的过程中,发现摇枕斜楔摩擦面磨耗板易出现开焊故障,该故障产生的原因在于该磨耗板厚度大,刚度较强,并且焊缝位置靠近受力区。还有摇枕斜楔摩擦面基准面较粗糙造成磨耗板局部悬空。针对上述原因,本文提出了建议和措施。     

转8A型转向架摇枕斜楔摩擦面磨耗板严重磨耗和开焊的原因分析

目前,转8A型转向架作为一种比较成熟的转向架在我国的铁路货车中得到广泛的应用,但转8A型转向架在检修过程中发现摇枕斜楔摩擦面磨耗板存在磨耗到限和开焊的现象,严重地影响了斜楔减振器的减振效果.     

转K2型转向架侧架立柱磨耗板裂损问题分析

通过对转K2型转向架立柱磨耗板裂损问题的分析,提出改变折头螺栓沉头形状、提高立柱磨耗板韧性和控制侧架立柱面平面度的措施,防止立柱磨耗板裂损的发生。     

对转8A型斜楔摩擦减振装置检修要求的探讨

本文对转８Ａ型斜楔摩擦减振装置中摇枕，斜楔及侧架立柱磨耗板各摩擦面的靡磨耗量与摇枕弹簧支承面，斜楔弹簧支承面之间相对位置的关系进行了分析，计算。对检修要求提出了修改建议。     

侧架立柱磨耗板松动的原因分析及改进建议

目前，我国提速货车转向架均采用了折头螺栓连接形式的侧架立柱磨耗板结构(转K2型与转K4型转向架磨耗板的结构基本相同)。这些磨耗板在运用中均不同程度地发生了松动。笔者对此问题进行了探讨。     

转K2型转向架侧架立柱磨耗板裂纹的原因分析及改进建议

目前,我国的新造及既有铁路货车120 km/h提速改造中,提速铁路货车转向架均采用了折头螺栓连接形式的侧架立柱磨耗板结构(转K2型与转K4型转向架磨耗板、折头螺栓的结构除具体尺寸公差有所差别外,结构形式基本相同)。这种结构形式的磨耗板在车辆段既有铁路货车120 km/h提速改造过程中均发现不同程度的裂纹现象,针对此问题笔者认为有必要进行分析和探讨。1发生的问题2006年10月份济南西车辆段按照招标转K2型转向架提速改造配件规定,购进转K2型侧架立柱磨耗板400块,入段后鉴定人员对该批侧架立柱磨耗板进行了全面的外观检查、尺寸测量和抽样硬…     

3D轴焊接构架式转向架重车过曲线轮轨横向力超标原因分析

根据转向架结构理论分析和动力学仿真计算,对3D轴焊接构架式转向架通过曲线时重车轮轨横向力偏大的原因进行分析。认为3D轴焊接构架式转向架的主、副摩擦面摩擦系数偏大,使重车通过曲线时斜楔处于卡死状态,轮对轴箱纵向呈刚性定位,从而导致重车过曲线时轮轨横向力偏大。提出只要将斜楔副摩擦面的摩擦系数减小至0.1左右,则在轮轨纵向蠕滑力的作用下,轴箱斜楔纵向就不会被卡死,而且轮对纵向定位刚度只由轴箱弹簧提供,可以有效地降低重车过曲线时的轮轨横向力。线路动力学试验证明理论分析和仿真计算的结果是正确的。     

兰新高铁穿越长城段减振型无砟轨道减振垫合理刚度研究

减振型轨道结构是控制文物振动的有效措施之一,然而,高速铁路中减振型轨道结构尚无成熟应用经验。结合兰新高铁穿越长城段项目建设功能需求,在明确长城体水平振动速度、钢轨垂向振动加速度及钢轨垂向位移等评价指标及限值基础上,采用仿真分析法开展了减振型无砟轨道减振垫刚度变化对各评价指标影响分析,分析表明:(1)长城体水平振动速度随着减振垫刚度增加而增大;(2)钢轨垂向加速度随着减振垫刚度增加而变化不大;(3)钢轨位移随着减振垫刚度增加而减小;(4)列车运营、轨道结构服役性能及长城体保护需求的减振垫刚度应介于40~166.7 MPa/m。兰新高铁工程实施采用46 MPa/m刚度减振垫,实车测试及工程应用表明:研究成果工程应用同时满足了高铁安全、平顺、舒适性和长城体高减振性能需求。     

关于C80型敞车摇枕弹簧定位圆脐磨耗原因分析及相关建议

从动力学及运用状况综合分析了C80型敞车装用的转K6型转向架的摇枕弹簧定位圆脐磨耗的主要原因,并提出了一些相关建议。     

直接驱动转向架一系悬挂设计分析

用多体动力学软件Simpack建立了永磁同步电机直接驱动转向架的车辆系统动力学模型,通过仿真计算来对直接驱动转向架的一系悬挂进行结构选型和参数优选.分析了一系悬挂水平定位刚度与非线性临界速度的关系,得出一系纵、横向定位刚度分别是10 MN/m和6 MN/m,并据此确定了一系悬挂应采用双圈钢弹簧+三角拉杆的结构形式.针对一系悬挂横向跨距较小的特点,着重分析车辆柔度系数s,得出一系垂向刚度取值为1.2～1.6 MN/m,最后计算了一系弹簧的详细结构参数.     

列车及轨道参数对曲线钢轨波磨影响及防治措施研究

针对地铁曲线段出现的钢轨波磨问题,利用车轨动力学模型研究了转向架一系横向及纵向刚度、轮轨摩擦系数、曲线半径、超高、轨距、轨道横向及垂向支撑刚度等参数对曲线轮轨磨耗的影响,结果表明:(1)适当减小转向架一系纵向刚度可显著降低曲线段轮轨磨耗;(2)轨面摩擦系数由0.5降低至0.3,轮轨磨耗指数可降低约25%;(3)轮轨磨耗随曲线半径的减小呈指数式增长;(4)线路超高、轨距对轮轨磨耗影响较小,进而提出曲线钢轨波磨的防、治措施建议:(1)适当降低轮轨间摩擦系数、提高钢轨硬度、加宽曲线段轨距和开展曲线轨道磨耗信息化管理等措施,可缓解既有线曲线钢轨波磨;(2)优化车辆一系横向及纵向刚度、增大线路曲线半径、避免小半径"S"形曲线、设置曲线欠超高、降低轮轨间摩擦系数等措施,可对新建线路曲线钢轨波磨进行预防。     

高速动车组用弹性结构制动闸片的研制

通过对制动闸片配方设计和结构优化,研制出新型弹性结构制动闸片,并测试了其物理力学性能和摩擦磨损性能。试验结果表明:该制动闸片平均摩擦因数高,力学性能良好,安全可靠性较高,使用寿命长,可满足300km/h动车组的摩擦磨损制动性能要求。     

服役转臂节点刚度对运营车辆动力学影响研究

运用SIMPACK软件建立CRH3型高速动车组模型,结合试验获得服役120万km转臂节点刚度变化范围,在考虑2种抗蛇行减振器、3种磨耗踏面与3种钢轨廓形匹配的实际运营工况下,仿真分析服役转臂节点刚度变化对车辆动力学性能的影响。结果表明:120万km服役转臂节点纵向刚度分布范围为90~150 MN/m,主要变化率在-10%~0%之间。在服役转臂节点刚度变化范围内,增大转臂节点纵向刚度可以降低车辆非线性临界速度及运行平稳性,并增大轮轨磨耗,其影响程度与轮轨匹配关系以及抗蛇行减振器种类关系紧密。为保证车辆运行稳定性及平稳性,建议避免使用60N(min-wear)钢轨,适当减小转臂节点刚度以及使用T60抗蛇行减振器。     

扣板与杆体间无焊接结构交叉杆的研制及疲劳试验方法探讨

介绍了转K2型、转K6型转向架用扣板与杆体间无焊接结构交叉杆的研制过程、主要结构、受力分析和疲劳寿命评估、试验验证及试验方法探讨,并简要说明了其运用考验情况。     

俄罗斯粘油罐车换装我国提速货车转向架技术改造方案

对俄罗斯粘油罐车及其转向架主要技术参数与我国转K6型转向架主要技术参数进行了对比,经过现场实际测量,确认俄罗斯粘油罐车换装转K6型转向架在我国境内进行原油运输完全可行,但需对心盘连接部分、上下旁承、转向架基础制动装置等进行必要的改造。     

HX_N5型内燃机车车轮非正常磨耗问题分析

针对HXN5型内燃机车在运营过程中出现的非正常磨耗问题展开研究,通过分析其试验数据,得出HXN5型机车非正常磨耗问题主要源自于机车一系导框间隙内的轮对定位刚度过小,由于导框间隙值设置较为合理,因此提出通过增大机车一系导框间隙内的水平定位刚度来改善车轮的非正常磨耗问题,建议刚度优化范围为0.54~0.72MN/m,最后对优化方案进行了动力学仿真分析,结果表明提高一系导框间隙内的水平定位刚度有利于提高机车横向稳定性,但会略微降低司机室的横向平稳性,对曲线段外轮脱轨系数影响不大。