15NiCuMoNb5-6-4厚壁钢管焊接工艺研究及应用

某工程需要进行厚壁15NiCuMoNb5-6-4钢管的焊接,由于该管道系统承载压力大,流体温度高,且在管道内壁堆焊不锈钢耐蚀层,因此,焊接成为现场安装质量控制的关键环节。本文通过采用ER55-G氩弧焊打底、E6018-G焊条电弧焊焊接的方法及合理的工艺措施,经焊接工艺评定试验和焊接接头金相组织分析,表明所制定的焊接工艺可以保证焊接接头的力学性能和耐蚀性能。     

管线钢X70-L245对接接头焊接工艺研究

针对不同强度级别的管线钢X70和L245对接的焊接工艺进行了研究。通过碳当量计算和金相组织观察,分析了钢材焊接性;确定出预热和层间温度;选择了焊接材料;并进行了坡口设计。同时根据Q/SYXQ18—2002和XQ-CS-JX-SPE-0010标准对所制定的焊接工艺进行了评定。经评定,管口外观检查和射线检测合格,金相组织、拉伸试验、冲击试验等各项性能指标优良。按照该工艺施工的焊接接头质量合格,完全满足施工的技术要求。     

X系列管线钢的力学性能和显微组织比较

文中主要研究X系列管线钢力学性能和显微组织,通过全谱直读式光谱仪进行化学成分分析;通过金相显微镜对管线钢进行显微组织分析和晶粒度评级;通过拉伸试验、低温冲击试验及维氏硬度试验进行力学性能测试。经过分析得出结论:L415/X60的强度和硬度较高,塑性与韧性较好。     

GIL产品的原材料试验及无损检测研究

文中主要对GIL产品的原材料进行检测,并提出试验过程的注意事项。使用光谱法进行化学成分分析;使用金相显微镜进行显微组织分析和晶粒度评级;通过晶间腐蚀试验进行材料的耐腐蚀敏感性测试;通过拉伸试验和维氏硬度试验进行力学性能测试;通过渗透检测和射线检测对GIL产品各个部分的焊缝等级进行评定。GIL产品原材料的检测结果均符合相关标准要求,并具有良好的性能。     

天然气输送用双抗型钢管的焊接工艺试验研究

为了研究影响双抗型钢管的抗氢诱导裂纹和抗硫化物应力腐蚀开裂的产生因素,对某双抗型钢管采用双V型坡口形式,通过不同线能量下手工电弧焊工艺施焊后,对焊接接头的力学性能、焊接裂纹性能、最高硬度、金相组织进行试验分析。采用美国腐蚀工程师协会的试验方法进行试验,发现钢管焊缝试样的硫化氢应力腐蚀裂纹大多沿着粒状贝氏体晶界和焊缝组织不均匀部位分布,并且硬度越高,裂纹敏感性越高。     

奥氏体不锈钢有缝弯头在爆破试验中的失效分析

某奥氏体不锈钢有缝弯头在进行爆破试验中,未达到标准规定压力提前发生爆破开裂。文中主要通过金相显微镜和扫描电镜对弯头断口处和远离断口处的金相显微组织和断口形貌进行观察,通过光谱分析和材料拉伸试验对弯头材料的化学成分和力学性能进行检测评估,结合弯头加工成型的实际工艺情况,对弯头提前失效的原因进行综合的分析。材料本身存在缺陷及夹杂物导致了弯头的失效。     

进口A333Gr.3低温钢焊接工艺评定及现场焊接

分析了进口低温不锈钢A333Gr.3的焊接性,通过分别采用焊后热处理和焊后不进行热处理两种方案进行焊接工艺评定试验,制定了合理的低温甲醇洗涤装置主蒸汽管现场焊接工艺参数及工艺措施。试验结果表明:该钢的焊接性良好,焊后不进行热处理更有利于提高焊接接头的低温韧性。     

卡套接头的性能测试和组织分析

文中主要对1/4规格卡套接头进行性能测试和显微组织分析。通过电子万能试验机进行拉伸试验,通过数字式力矩扳手进行重复装配试验,通过旋转弯曲试验机进行旋转弯曲试验、通过盐水喷雾试验箱进行应力腐蚀试验,通过金相显微镜对卡套和卡套管进行显微组织分析。本批次的卡套接头性能测试结果均符合委托检测大纲要求,应力腐蚀试验后的卡套和卡套管,均未见晶粒内和晶粒间应力腐蚀迹象。从显微组织可看出,后卡套进行了渗碳处理,不影响奥氏体不锈钢的韧性和耐腐蚀性,提高了不锈钢表面硬度和耐磨性,同时保证了卡套内部的塑性和韧性。     

Q235B螺旋焊管断裂分析

采用金相分析显微镜及扫描电镜显微分析、力学性能试验、化学成分分析等方法对试压过程中的Q235B螺旋缝直埋焊管的爆管脆断原因进行了分析.认为发生爆管的主要原因是管线含碳量偏高及夹杂物的存在降低了钢管的强度,在"水击"的作用下发生断裂.     

金属软管内部的波纹管失效原因分析

某金属软管暴露在炼钢炉产生的烟尘10个月左右时,其内部的波纹管发生开裂。文中主要采用扫描电镜对波纹管的断口及表面进行微观形貌观察和能谱分析;采用金相显微镜对波纹管进行显微组织分析、晶粒度评级及晶间腐蚀试验;并结合波纹管基体的化学成分和硬度对失效的波纹管进行全面评估。综合分析后得出波纹管的应力腐蚀开裂导致金属软管失效的结论。