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以Y236刨齿机为例,着重谈谈其补充调整的基本原理和方法。一、齿面接触区的要求和几种典型偏差形式在滚动检验机或专用啮合检验夹具上,按名义安装距装置并轻微制动时的几种典型接触区: 1.理想的(图1) 小端深并向大端逐渐变浅,便于满载时向大端延伸。齿高印痕最深的地方对被动轮应靠近齿根,并向齿顶变浅,在齿顶边缘上应尽可能浅或没有印痕。主动轮上的印痕可比被动轮 相似文献
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数据接日 ECR流匿控制 阀es曲轴位资传感器(位} 置王}曲轴位置传感器(参 考)凸轮轴位置传感器 (相位)质最型空气流量传 感器爆震传感器r二,‘.,‘卜~,一卜一-门-一月卜-一r丫t,卜~牛月.ee,.wewer~~~一-~一~叫-一一--一一一一一r~tl,-卜二,卜eswe.~了~一宁~一,---.i面面画lr-,t-州卜十尸卜一~侧 1 15 95 59」!3)笼)0 1 16 38 86 礴3’16_42 41 ECU 29凳_26滋{羹 1032 ;, 107 72 六.104 34 212,·23 35,3,梦舒.22 48:男·6 8。71、、 1 7 101 46 58 57·47 80 9 70 l8.10 74·19 54·85 44 56 *2 *3 60 *4冈一薰翼 78 62。29,25一肠108 52… 相似文献
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为了解决隧道及地下工程中变形监控量测元件标准化、规范化施工及管理,采用非接触式测量与分离式设计方法,对隧道变形监控量测元件进行标准化设计,包括专用反射片直接粘贴在量测板专用凹槽内,量测板四周有遮板,量测端通过扳手卡槽采用专用扳手将紧固螺栓与锚固端的紧固螺母连成一体,锚固端锚固于锚入体,形成非接触变形监控量测元件实体,并申请了专利。该专利成果:1)可循环利用,量测端设置了遮板,可有效防止反射片被喷射混凝土、灰尘等污染;2)整体采用不锈钢加工,具有良好的防震、防水、防腐性能;3)采用锚固剂锚入初期支护及围岩浅层,测点牢固可靠,外漏长度满足量测要求,并易于识别;4)外观标准、安拆方便,适用于各类隧道及地下工程变形监控量测使用。 相似文献
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名称端子脸测卯检测条件标准值空气流量计 B一E2-电压(V)点火开关在ON位置 9一14进气温度传一感器-一THA一E2一电国v) 点火开关在 。约位置-一20℃时0.5一3;4_60℃时_ 0.2时L。一.-节气门位置传感器VC一EZ电阻(k几)20℃时1 .2一3.2「几二‘~00邓假孤‘它交廿侧之石欠法士刀不新款佳美(2.0/2.4)传感器参数@王恒!沈阳 相似文献
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手工方法: 毕加索轿车仪表板上的保养灯V19为扳手形状(如图所示),每次在接通点火开关2s内,会闪亮,同时在里程表处显示到下一次维护还剩余的里程数,2s后消失。(距下次保养小于2000km,闪亮5s)。 相似文献
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《内蒙古公路与运输》2015,(5)
为了研究膨胀土的膨胀特性和收缩特性,文章通过试验,测定不同初始含水率膨胀土试样在膨胀过程中膨胀率和膨胀力随时间的变化曲线,以及收缩过程中含水率和线缩率随时间的变化曲线。试验结果显示,膨胀土的膨胀主要分为快速膨胀阶段(0~2 h)、减速膨胀阶段(2~5 h)和缓慢膨胀阶段(5 h),初始含水率越大,膨胀率和膨胀力越小;收缩过程中水分蒸发主要分为:快速蒸发阶段(0~40 h)、减速蒸发阶段(40~120 h)和缓慢蒸发阶段(120~180 h),初始含水率越小,收缩过程中的含水率和线缩率越小。 相似文献
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在汽车电器附件拆装作业中,一般拆装的六角螺栓、螺母的规格为M4、M5、M6和小六角螺栓、螺母的规格为M8、M10、M12等。传统所用的为呆扳手、梅花扳手或活络扳手。因汽车电器附件安装部位狭窄,在使用以上扳手时就不够灵活,效率也低。为此,我们设计制作了二种三头丁字把扳手,并且充了磁,使用效果甚好特介绍如下。一、工具结构如图所示:该工具结构简单,材料用45 相似文献
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陈元基 《筑路机械与施工机械化》1993,(1)
10.2.6 年日常费用计算 (1) 工艺材料费用 S_M=Q_y·q_PJ_M=10~7×25×10~3×0.2=50000元 式中:J_M-砂子价格,J_M=25000元/kg。 (2) 工资费用 S′_z=1C′_rT_yλK_p=0.659×937×1.1×1.25=849元 S″_z=C″_rT_yλK_p=0.729×937×1.1×1.25=940元 式中:C_T-驾驶员小时工资率,C′_T=0.659元/h;C″_T=0.729元/h;K_p-工资率的修正系数,K_p=1.1;λ-考虑奖金的系数,λ=1.25。 (3) 大修费用 S′_(KP)=A_(KP)·F′_K=0.042×24613=1034元 相似文献
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以红旗轿车传动轴滑动叉的花键孔(外径φ35~(+0.027),内径φ30~(+0.17),齿槽宽H=3.5~(+0.027),齿数Z=16,齿长L=116)为例,谈谈这个问题。文中未注明单位之尺寸均为mm,编者注。该花键孔在拉削中存在的问题是:精拉后的齿槽侧面严重刮伤,甚至在底径处大块缺肉(图1)。因此,加工出来的尺寸公差也经常超差。几年来虽经多方努力,如改变制件的调质 相似文献
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(上接2013年第5期)d)检查、排除配气装置故障:如图20所示,用8~#T形扳手在缸头左侧,拧掉缸头右罩固定螺钉(M6×2)后,取掉缸头右罩;在缸头右侧用M8螺钉(分别)拧进2只摇臂销轴孔螺母中,从摇臂孔中拔出摇臂销;从缸头中取出摇臂、减压起动器、配气凸轮轴等部件(见图21、图22)。 相似文献
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正(1)气门驱动装置在全新的V6涡轮增压汽油发动机中,也可发现输出端上此发动机系列的气门驱动装置的典型位置,这导致甚至更紧凑的设计(发动机长度),如图22所示。此气门驱动装置的特性包括: DOHC顶置双凸轮轴,每个汽缸4个气门摇臂和液压式补偿元件(液压 相似文献
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基于GT-Power软件建立某增压汽油机仿真模型,并通过试验验证模型的准确性。优化原模型配气机构,设计包角更大的进气凸轮以实现Atkinson循环,设计多组排气凸轮以得到20°~80°范围内的多个排气早开角(θ_(EVO)),改变传热模型实现缸内的低散热条件,模拟分析了1 500 r/min,40%负荷时,θ_(EVO)对低散热前后Atkinson循环增压汽油机能量分配的影响。结果表明:常规散热条件下,该汽油机的燃油经济性在θ_(EVO)为60°~70°范围内时较佳,而低散热条件下,该汽油机的燃油经济性在θ_(EVO)为50°~60°范围内时较佳;降低传热系数后,该汽油机散热损失的能量大幅减少,由此减少的能量在不同θ_(EVO)下转化为指示功的比例不同,θ_(EVO)为55°时转化比例为17.4%,此时指示热效率与原机相比提高了6.58%;而常规散热条件下Atkinson循环增压汽油机的指示热效率只比原机高3.79%,说明结合低散热技术能进一步增强Atkinson循环的节能效果。 相似文献
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一、前言CA10B型载重汽车变速箱二轴,在全国有许多单位生产。经调查发现:花键φ65~(-0.4)-φ58_(-0.045)~(-0.015)(简称大花键)的高频淬火工艺各不相同,有的采用连续加热淬火法;有的采用同时加热淬火法;有的采用先淬一半,后淬另一半的分段淬火法。但不管采用何种淬火法,都存在一个共同的问题:键底和键侧的硬度达不到技术要求。而该花键是与几个渗碳淬火的高硬齿轮进行精密的滑动配合的。键底与键侧的硬度低,耐磨性差,与齿轮的配合间隙容易超差,各档齿轮的定位中心容易偏移,从而会影响齿轮的传动精度和使用寿命。所以键底和键侧的硬度成为必须解决的问题。 相似文献