高含量贝壳砂在陆域形成中的应用

结合工程实例,介绍高含量贝壳砂的物理、化学、力学性质、耐久性和吹填贝壳砂形成陆域的施工工艺,表明采用振冲密实和强夯加固处理后,高含量贝壳砂地基可以达到较高的承载能力,能够满足使用要求,得出此类砂是一种较好的陆域回填材料的研究结论.     

高能级强夯作用下地面变形试验研究

通过在某沿海碎石土回填地基上成功实施的国内首次10 000 kN.m高能级强夯系列试验,为10 000 kN.m高能级强夯的的设计、监测和检测提供了依据。本文根据对试验过程中的地面变形的监测分析及与3000 kN.m监测结果的对比,得到了碎石土地基上10 000 kN.m强夯的施工参数和地面变形特征。     

无填料振冲法在砂基加固处理中的应用

结合安哥拉某堆场地基处理工程,介绍了无填料振冲法在砂基加固处理中的应用。水、分段振密和密实电流是振冲施工质量控制的关键。针对潮汐对工程施工的影响、长时间无法达到密实电流值、砂层表层难以振密等典型问题提出了处理建议,归纳出振冲施工口诀。     

强夯振动对人工岛海堤影响及处理措施

某人工岛工程强夯加固区距海堤很近,强夯振动很可能影响海堤的结构安全,因而非常有必要对强夯振动的影响和隔振措施进行研究。文中论述了2个能级为1 500 kN·m和3 000 kN·m的强夯现场试验,并对强夯振动进行了监测,结果表明:无隔振沟时,1 500 kN·m夯击能对14 m外海堤产生13 cm/s振动,远大于设计要求的5 cm/s的限制;有隔振沟时,3 000 kN·m能级强夯下海堤处振动速度皆小于5 cm/s,满足设计要求,隔振沟对于振动具有很强的削弱作用;除强夯能级外,土层性质对于振动速度也有较大影响。     

无填料振冲与强夯法处理软弱地基对比试验

依托沿海地区某大型工程地基处理实践,开展无填料振冲和强夯法加固地基的现场试验对比。施工结束后,采用孔隙水压力测试、标准贯入试验、静力触探试验及平板载荷试验等原位测试方法取得相关试验数据。对孔隙水压力变化、地基的承载性能及砂土液化处理效果进行评价和分析,得出如下结论：无填料振冲处理效果差,本场地地质条件下不适宜采用该方法进行地基处理;使用强夯法对地基处理后土体工程特性有了明显改善,地基承载力得到提高,液化可能性得到消除;场地中分布的软土夹层对强夯加固效果有较大的影响,夯后地基承载力和压缩模量有所减小;5 000 kN·m能级强夯加固深度约为10 m。     

浅析渠化航道护岸软基加固方法

随着航道建设的步伐加快,航道的护岸防洪设施越来越重要。而在软土地基上建设的防洪航道护岸设施,航道护岸地基处理的效果直接影响工程的成败。常见的航道护岸地基处理方法有换填垫层法、强夯法、砂石桩法、振冲法、水泥土搅拌法、高压喷射注浆法、预压法、水泥粉煤灰碎石桩法、石灰桩法、灰土挤密桩法     

振冲法加固砂土地基工艺选择及施工参数控制

根据砂土的黏粒含量,振冲法可采用不加填料的振冲密实法或有填料的振冲置换法,选择合适的振冲施工工艺和确定合理的工艺参数,与地基加固效果和地基处理的工程投资密切相关。在振冲器的振动荷载作用下,由于饱和砂土的液化产生振密作用,根据孔隙水压力的增长模型,推导了饱和砂土的临界液化时间,并分析留振时间的影响因素。结合两个工程实例,探讨了振冲密实法和振冲置换法两种工艺的适应性及加固效果。根据砂土的类型和黏粒含量,将砂土地基分为3类,不同的砂土地基采用合适的振冲工艺,并得出施工参数的合理区间。     

振冲密实法在砂性地基处理中的应用

结合工程实例,从介绍振冲密实法的工作原理入手,介绍了振冲密实法在砂性地基处理工程中的应用。     

吹填地基无填料振冲密实法质量监控工艺分析

在深厚吹填砂土地基中,采用无填料振冲密实法较为普遍,但吹填砂土的级配和振冲工艺的密实电流、留振时间都会极大影响振冲效果,因此在吹填地基中进行质量监控分析,确定监控流程对确保振冲密实效果极为重要。依托科威特LNGI吹填地基项目分析可得,在吹填过程中应进行监控取样,并可依据可振冲性指数SN和级配曲线分区图对砂料进行初步评估;同时在陆域形成后,基于振前CPT进一步探查可振冲性差砂土的分布范围和深度,并在振冲施工时调整上拔间距和留振时间。经施工试验区分析确定,当选用180 kW振冲器、3. 75 m振冲间距时,在施工过程采用1 m上拔间距,施工过程中实施监控,确保留振时间达到40 s或密实电流大于420 A,满足其一即可达到密实度验收要求。     

15000kN·m能级强夯置换处理软弱地基效果分析

依托广西钦州港区某地基处理工程,基于夯前夯后多道瞬态面波测试和夯后动力触探试验、置换墩着底检测及静载荷试验,对15000kN·m能级强夯置换法处理软弱地基效果进行了检测。检测结果表明:强夯置换后,地基承载力明显提高,复合地基承载力大于200kPa,压缩模量大于20MPa;15000kN·m能级强夯置换有效加固深度7.0~10.0m,平均有效加固深度9.0m左右;强夯置换后,置换墩体与墩间土间、强夯置换区与周边的强夯区间均存在明显的不均匀性,设计时应充分考虑到强夯置换后地基土的不均匀性。