中速艇系列模型阻力试验研究

本文介绍了一种适用于 Froude 数 Fr=0.4～0.85,长度与排水体积比 L/(?)~(1/3)=5.5～8.5,阻力性能优良的中速艇艇型系列。阐述了该艇采用“宽尾、圆舭、短折角”线型的设计指导思想。根据系列模型阻力试验结果,绘制了可供初步设计阶段迅速而准确地估算实艇阻力的图谱。通过与国内外有关资料的比较,证明本系列艇在快速性和耐波性方面均有所提高。     

圆舭型快艇报价方案主参数选定—微机辅助计算

本文提出了在方案设计中确定圆舭型快艇(Fn=0.45～0.86)各要素的计算程序。对收集到的20余艘船模试验和40几艘实船重量资料进行了回归分析,组成了EHP/(0.1L)~(3.5)～V/L~(1/2)～V/△1/3和各分项重量的曲线图,通过计算机可算出准确的排水量、主尺度,有效马力、和各项重量等等。     

高速圆舭排水艇的线型设计和阻力试验研究

本文介绍高速圆舭排水艇一组线型设计和静水阻力试验结果,适用于500～1000t 级高速艇的设计和研究。在 Fr<0.7的航速范围内,在瘦长比 L/Δ~(1/3)相等的基础上与国内外同类型艇作比较,显示出优良的阻力性能。此外,还对船模 M8320进行切除分水踵试验和改成短折角尾型作两个不同尾板宽度的对比试验。     

万吨级浅吃水双艉鳍船型研究：阻力,推进性能及伴流场

本文介绍三只方形系数C_N(≈0.8浅吃水双艉鳍船模的试验结果。这是保持C_B、船长和排水量不变,变化B/T而得的三只相似线型船模,着重研究B/T对性能的影响。本文提供了阻力计算图谱、推进因子估算图谱和伴流场分析资料,并提供了湿面积计算公式和船长不同对阻力的修正系数。采用本文资料可方便地得到在研究尺度范围内的线型、阻力及推进因子资料。本船型有较佳的阻力性能、较高的推进因子及较均匀的伴流场。本文提供资料适用范围为L/▽~1/~3=5.72～5.414,C_B=0.803～0.813,B/T=3.30～5.20。     

沸石曝气生物滤池处理船舶生活污水的研究

采用间歇运行的沸石曝气生物滤池(ZBAF)处理模拟船舶生活污水,研究表明,ZBAF对污水温度、pH、船舶倾斜与摇晃、污水水质波动等具有较好的适应性;在水力停留时间HRT=1.5 h,温度T=30℃,pH=7,曝气量Q=0.16 L/min,当进水化学需氧量COD=798.86 mg/L,氨氮NH_3-N=56.45 mg/L,出水COD=48.81 mg/L,NH_3-N=14.78 mg/L,去除率分别为93.94%和73.82%;装置承受的最大进水COD=1 361 mg/L;研究发现反冲洗能明显改善出水水质。实践证明,在WCBMBR装置中,将沸石曝气生物滤池(ZBAF)取代生物接触氧化柜具有明显优势。     

肥大船形状因子的估算

用五万吨级油轮“西湖”号的三艘几何相似船模的阻力试验结果,分析比较了第13届和第15届I.T.T.C推荐的由试验结果确定形状因子的Prohaska方法和修订的Prohaska方法,分析结果表明后者较为满意。用几何相似船模试验结果分析了F_n数的指数,当F_n范围取0.12～0.20时,指数在6.7～10.34间,当F_n=0.12～0.18时,指数在5.23～12.39间。用本所NO.1水池已有93艘肥大船模型试验资料分析了已有各家估算形状因子的经验公式,发现因各家水池测量系统精度和所用船型线型特征不同,故估算结果精度各异,必须用本水池的资料来建立自已的经验公式,以供应用。经过试验分析,推荐了一个有六个参数的公式作为我所使用的公式, 即: K=91.20C_B~(8.7)C_M~(66.72)/(L/B)~(1.99)(B/T)~(0.847)(B/L_R)~(0.964)LCB~(0.122)     

基于1-乙基-1,4-二氮杂二环[2.2.2]辛烷配体相变材料的合成及性质研究

通过溶液法将1-乙基-1,4-二氮杂二环[2.2.2]辛烷与溴化锌反应,得到一种新型的结构相变材料,其分子式为[CH_3CH_2-DabcoH][ZnBr_4].差示扫描量热法结果显示,化合物在215.13 K左右发生了可逆相变并伴随着5.78 K的热滞后.单晶X射线衍射结果显示,化合物从室温相的Pnma空间群(a=11.446(3)?,b=10.195(3)?,c=12.682(4)?,V=1 480.0(7)?~3和Z=4)变化到低温相的P2_1/c空间群(a=9.99(2)?,b=12.49(3)?,c=11.29(2)?,V=1 406(5)?~3和Z=4),发生了结构相变,Dabco环的扭曲及镜面的消失可能是导致相变发生的原因.对化合物进行介电性能测试,在180～223 K的范围内,其介电实部(ε′)有明显的介电转变.     

双体船阻力的一种估算方法

本文分析了几艘实用双体船的模型试验资料并以图表的形式表达了双体干扰阻力分数K_r与间距比K/b、付汝德数F_n和棱形系数C_P的关系;以及片体剩余阻力系数C_(r0)与F_n和C_P的关系。借助这些图表可近似估算双体船阻力。适用范围:L/b=8.0～13.0;b/d=1.48～3.08;C_b=0.46～0.58;C_P=0.55～0.65;K/b=1.6～3.0。     

沸石曝气生物滤池处理船舶生活污水的研究

采用间歇运行的沸石曝气生物滤池(ZBAF)处理模拟船舶生活污水,研究表明,ZBAF对污水温度、pH、船舶倾斜与摇晃、污水水质波动等具有较好的适应性;在水力停留时间HRT=1.5 h,温度T=30℃,pH=7,曝气量Q=0.16 L/min,当进水化学需氧量COD=798.86 mg/L,氨氮NH3-N=56.45 mg/L,出水COD=48.81 mg/L,NH3-N=14.78 mg/L,去除率分别为93.94％和73.82％;装置承受的最大进水COD=1361 mg/L;研究发现反冲洗能明显改善出水水质.实践证明,在WCBMBR装置中,将沸石曝气生物滤池(ZBAF)取代生物接触氧化柜具有明显优势.     

声类比水下圆柱绕流声学特性研究

本文以三维刚性圆柱为研究对象,开展了基于大涡模拟和Lighthill声类比理论的混合数值模拟方法研究,确定了合适的声学计算模型参数。结合噪声频域特性和声学指向性,对比分析了不同雷诺数(Re=4.3×10~4、Re=1.0×10~5、Re=1.8×10~5和Re=2.5×10~5)、不同间距比(L/D=2、3、4和5)和不同排列方式(串联、并联和交错45°)下有限高单圆柱及双圆柱的水动力噪声特性,讨论了雷诺数、间距比以及排列方式对圆柱绕流水动力噪声的影响,为实现水下钝体和航行器流噪声的精确预报提供了详细的数值模拟方法指导。     

尾压浪板对高速艇阻力性能的影响

在高速艇上采用尾压浪板后,对减少艇体阻力常会得到较满意的结果。本文主要介绍上海交通大学船模试验池的有关试验结果,并分析了尾压浪板对艇体阻力的影响。得出以下几点结论:(1)排水量长度系数 C_D=D/((L/10)~3)是影响压浪板减阻效果的主要参数,当C_D>2.0,采用尾压浪板一般可收到减阻效果。(2)在 C_D≥2.0的范围内,高速排水量艇采用压浪板后所能得到的阻力收益大体可按下式进行估算:(ΔR_T)/(R_T)(%)=1.6 1.45C_D(3)尾压浪板的长度以船长的1～2%为宜。     

新型ZF船用减速齿轮

1.BW 250及BW 251船用减速齿轮装置 1.1 齿轮装置参数本减速齿轮适用于工作船舶连续工作时功率-转速比为P/n=0.308千瓦/分~(-1)(0,419马力/分~(-1))的工况条件。此比值在断续工况下,例如在快速巡逻艇或游艇等船舶上,可提高到P/n=0.432千瓦/分~(-1)(0.587马力/分~(-1)。只要不超过最大容许转速2500转/分,在给定的负载极限范围内,本齿轮装置适用于一切原动机。在BW 250结构中,齿轮速比为1.3～3.5。在具有较大轴向间距的BW 251结构中,速比最大可达6.0,因此它能满足1.3～6.0的速比。必须强调,这种新型减速齿轮箱不但结构     

一维链状氰基桥联配位聚合物([Ni(L)][Ni(CN)4]·2H2O)n(L=3,10-diethyl-1,3,5,8,10,12-hexaazacyclotetradecane)的合成与晶体结构

氰基桥联配合物的研究是分子基磁体研究领域的热点.文中将[Ni(L)](ClO4)2(L=3,10-di-ethyl-1,3,5,8,10,12-hexaazacyclotetradecane)的DMF溶液和K2[Ni(CN)4]的水溶液在填充了硅胶的U型管中通过缓慢扩散反应,得到了一个新型一维链状氰基桥联配位聚合物([Ni(L)][Ni(CN)4]·2H2O)n,晶体结构测定结果表明该配位聚合物属单斜晶系,空间群P21/n,晶胞参数为a=1.099 2(3)nm,b=1. 019 9(2)nm,c=1. 147 1(3)nm,α=γ=90°,β=92.174(4)°,V=1.285 1(5)nm3,Z=4,Dc=1. 333 g·cm-3.标题化合物的基本单元由1个反式[NiL]2+、1个[Ni(CN)4]2和2个水分子组成,[NiL]2+和[Ni(CN)4]2通过氰桥交替排列而形成一维链状结构,[NiL]2+中的中心Ni原子为拉长的变型八面体构型,而[Ni(CN)4]2中的中心Ni原子为平面四方结构.     

固相萃取-气相色谱法测定水中有机氯农药

建立了固相萃取(SPE)-气相色谱/电子捕获检测器(GC/ECD)同时测定水中20种有机氯农药的方法,并对固相萃取条件进行了优化.实验表明,该方法具有较好的线性关系(相关系数为0.997 0～0.999 8),对于1 L添加0.5 μg有机氯农药混合标准溶液水样,其目标化合物的回收率为64.1%～123.2%,检出限为0.001～0.01μg/L,多次重复实验测定的相对标准偏差小于15%(n=6).     

澳门近海软土孔压静力触探CPTu推算不排水强度S_u方法

通过澳门近海区域软土层孔压静力触探试验(CPTu)结果推求软土的不排水强度S_u,与同场地的十字板剪切试验(VST)不排水强度Cu实测值对比,分析计算结果的准确性,并确定参数锥体经验系数(Nkt和NΔu)的取值范围。对比结果表明:利用修正锥尖阻力qt按照基于承载力理论计算不排水强度S_u,锥体经验系数Nkt=15.5,不排水强度S_u计算值和十字板剪切强度实测值Cu对比,0~4 m深度内误差较大,而4 m以下误差较小;而利用孔隙水压力u2计算不排水强度S_u,经验系数NΔu=10.6,不排水强度S_u计算值和十字板剪切强度实测值Cu在0~4 m深度内误差优于利用修正锥尖阻力qt的计算结果,4 m以下误差稍大。因此,建议在澳门地区近海软土层中,浅部0~4 m利用CPTu孔隙水压力u2快速计算不排水强度S_u,4 m以下可利用修正锥尖阻力qt推求不排水强度S_u。     

L/B参数对双桨大长宽比超肥大船型阻力性能的影响

为了探讨船型参数L/B对双桨大长宽比超肥大船型阻力性能的影响,建立该船型有效功率的定量预报系统,作者在B/T系列和CB系列船模试验之后,又进行了L/B系列船模试验.L/B系列船模共4艘,通过每条船模3个不同排水量的静水阻力试验,给出了L/B=8.0～11.65范围的剩余阻力系数图谱和L/B参数影响对剩余阻力系数的修正图谱,获得了一些有益的结论,供设计部门使用参考.     

催化动力学光度法测定饮用水中的痕量镍

基于镍(Ⅱ)在氨性介质中能催化高碘酸钾与靛蓝胭脂红之间的褪色反应这一事实,建立了测定痕量镍(Ⅱ)的新方法。方法的最低检测限为CL=5.4×10-7g/L N i(Ⅱ),检测范围为0~45 ug/L N i(Ⅱ)。用于饮用水中镍的测定,效果良好。     

活性污泥法处理工业废水发展趋势现状

从近些年来活性污泥的运行状况进行分析研究,得出在能够有效地去除废水中有机物质及悬浮物质等方面,实际中的活性污泥法的运行模式应该从节能降耗方面考虑,主要为减少曝气量和污泥排放量.运行参数应该控制溶解氧(DO)为0.5～1.0 mg/L,活性污泥质量浓度为1 500～3 000 mg/L,活性污泥池BOD容积负荷确定在0.15～0.3 kg·(m3·d)-1.     

混凝土强度对无腹筋板抗剪强度的影响

本文在试验的基础上探讨了混凝土强度对无腹筋板抗剪性能的影响。通过试验发现在同样条件下,较高强度的混凝土板截面的破坏机理,破坏形态、销栓力和抗剪强度跟普通标号混凝土板的一般规律不相符,並侧重分析研究了f_(cu)、f_t和f_(cu)~(1/2)对抗剪强度的影响。本文认为混凝土强度是影响无腹筋板斜截面抵剪性能的主要因素之一;混凝土强度与无腹筋板抗剪强度的关系可有三种表达式,其中V=K_1 f_(cu)不宜采用;V=K_2f_t与试验结果的符合程度较好;随着混凝土向高强方向发展的趋势,采用V=K_3f_(cu)~(1/2)的形式是理想的。     

船型对双体船阻力的影响

本文通过九艘设计 Froude 数0.28～0.40的双体船模型试验资料的综合分析,探讨主要船型参数、间距比对片体剩余阻力系数 C_(r0)及双体剩余阻力干扰分数(?)的影响规律。提出表征首尾横波干扰程度的参数 F_r/(C_P)~(1/2);给出联系三个主要因数 F_r、K/b、C_P 的峰谷图及 C_(r0)、(?),的统计资料;对 C_P 等主要因数的选择作了讨论。文章中的资料可供初步设计使用。本文的统计船型不包括 b/d>3.1及片体横向非对称的双体船型。讨论范围限于 F_r=0.3～0.4,K/b=2～2.6。