气相色谱法分析六氟化钨中的杂质

利用气相色谱法,分析六氟化钨中微量气体杂质的含量.由于六氟化钨有很强的腐蚀性,在对其进行分析时,要对气相色谱仪进行改造.本文设计了一个反吹双通路分析系统,在六氟化钨中的气相杂质进入检测器后,可以及时将六氟化钨反吹出去,从而既可保证分析的准确性,又可避免六氟化钨对仪器的腐蚀.此外,本实验还结合仪器以及被测样品本身的性质,通过正交实验确定了气相色谱仪的最佳操作参数.在此基础上,利用一系列标准气体,确定了采用不同的色谱柱进行分析时,仪器最佳的反吹时间,从而保证分析的准确性和安全性.最终可以准确地对六氟化钨中的四氟化碳、二氧化碳、六氟化硫、氧气、氮气和一氧化碳等痕量的气体杂质进行分析,确定了对六氟化钨中气体杂质的分析方法.     

高纯六氟化钨的分析方法综述

本文介绍了六氟化钨的性质、应用及目前的发展状况,针对六氟化钨区别于其它电子气体的特殊性质,综述了对其中所含气体杂质和金属粒子的分析方法。六氟化钨中的气体杂质主要包括:四氟化碳、四氟化硅、二氧化碳、六氟化硫、氧气、氮气和一氧化碳,采用加反吹系统的气相色谱法进行分析;氟化氢杂质用傅立叶红外光谱进行分析;六氟化钨中的金属粒子主要有钙、钾、铁、铜和铬等,可以采用原子发射光谱法、原子吸收光谱法和电感耦合等离子质谱法进行测定。     

高纯六氟化钨中气相杂质分析方法研究

本文选择配备氦离子化检测器的气相色谱分析高纯WF6(99.999%)中微量气体杂质。设计了一套双通道反吹气路,采用十通阀切换实现了六氟化钨与气相轻组分分离后的反吹,避免了六氟化钨对分析柱及检测器的腐蚀。通过实验选择最佳的色谱参数条件及反吹时间,分别采用不同的气路系统实现了WF6中的微量CF4、CO2、SF6及O2+Ar、N2、CO的分离分析。     

六氟化钨中氟化氢的分析方法研究

本文依据六氟化钨和氟化氢的特殊性质,建立了利用傅立叶红外光谱法分析六氟化钨中的氟化氢的分析方法。氟化氢有八个特征吸收峰,为了尽量避免水蒸气的干扰,本文选取4038.2cm-1处的吸收峰作为氟化氢的特征吸收峰,并通过对不同浓度的氟化氢标准气体的分析建立了氟化氢浓度与其特征吸收峰的吸光度相对应的标准曲线。最后通过分析六氟化钨中氟化氢特征吸收峰的吸光度大小,在标准曲线上查得氟化氢的浓度,即可以得到六氟化钨样品中氟化氢的含量,从而建立了六氟化钨中氟化氢的分析方法。     

六氟化钨中金属粒子的分析方法研究

本文结合六氟化钨的性质,对六氟化钨中的金属粒子进行分析。由于六氟化钨具有腐蚀性而且遇水迅速反应生成三氧化钨和氟化氢,同时金属粒子密度大,只有测定液态六氟化钨中的金属粒子含量结果才是稳定准确的。设计了一个密闭的半定量取样管路,可以准确的完成对六氟化钨中金属粒子的取样。完成取样后,根据各种金属粒子的溶解性质,将所取金属粒子配成可以用于原子发射光谱分析的待测溶液,然后利用原子发射光谱分析即可以得到六氟化钨样品中各种金属粒子的含量。最终分析结果显示,生产的六氟化钨产品可以满足相关技术指标的要求,满足产业化生产的条件。     

高纯六氟化钨中金属杂质的分析

本文结合六氟化钨的性质,对超高纯(99.999%)六氟化钨中的金属粒子进行分析。本文设计了一个密闭的半定量取样管路,可以准确的完成对六氟化钨中金属粒子的取样。完成取样后,根据各种金属粒子的溶解性质,将所取金属粒子定量转化为待测溶液,然后利用电感耦合等离子质谱分析得到六氟化钨样品中各种金属粒子的含量。     

高纯六氟化钨的生产工艺综述

六氟化钨在电子工业中有着广阔的应用前景,本文介绍了目前工业化生产高纯六氟化钨(WF6)的方法,六氟化钨的质量标准及分析检测方法等方面的内容,概述了六氟化钨的发展前景。     

高纯六氟化钨的纯化工艺研究

六氟化钨(WF6)在电子工业中有着广阔的应用前景。采用吸附-精馏-鼓泡联用纯化系统对WF6进行纯化。通过吸附除去WF6中的氟化氢(HF)杂质;设计精馏塔进行精馏实验除去其他轻组分杂质,并同时进行鼓泡纯化。研究表明吸附法对于WF6中的HF有很好的去除效果,可将WF6中HF的含量降到1×10-6以下;精馏-鼓泡联用能将气相杂质的含量降到1×10-6以下,经此纯化操作可以得到纯度为99.999%的高纯WF6。将精馏-鼓泡应用于WF6的纯化有着分离效果好、经济性好的优点,适用于工业化的生产。     

ICP-AES法分析六氟化钨中的金属粒子

提出了用电感耦合等离子体原子发射光谱(ICP-AES)法测定高纯六氟化钨中铬、锰、铁、钴、镍、铜、锌、镁、钙、钠、钾、铅及钼等金属元素的含量。六氟化钨极易与空气中的水分发生反应,为此设计了一套与空气隔离的密闭取样系统。在装有待测金属元素的取样器内,先后加入氨水、硝酸、氢氟酸使其溶解并定容,作为ICP-AES分析的待测溶液。在优化的实验条件下,得出各元素的检出限小于0.005mgL-1,方法的回收率在90.5%~104.2%之间,测定值的相对标准偏差(n=11)在3.2%~7.8%之间。最终试验分析结果表明,样品满足高纯六氟化钨技术指标的要求。     

ASPEN PLUS软件在三氟化氮-四氟化碳体系共沸精馏中的应用

通过对三氟化氮(NF3)——四氟化碳(CF4)共沸体系的深入研究,选用氯化氢(HCl)为共沸剂,利用ASPENPLUS软件对该体系共沸精馏过程进行了模拟,得到了最优操作条件,为实际生产提供了理论依据。     

煤燃烧烟气余热发电量的计算

煤在燃烧过程中消耗能源的同时通过排放烟气释放出大量的余热。为了有效的利用这部分能量进行发电,本文根据煤生成烟气的理论分析,得出了实际烟气组分,并计算出了烟气可利用余热,并科学合理地选取发电效率,计算出了煤燃烧烟气余热的发电量。     

船用燃气轮机回热器设计的数值研究

回热器是提高船用燃气轮机效率的关键部件,其性能的优劣直接影响燃气轮机的特性。以往的文献在介绍回热器设计时,没有考虑冷热两侧气体(分别为空气和燃气)不同的热力性质。考虑这一实际情况,以某型船用三轴简单循环燃气轮机为母型进行回热改造,采用迭代计算的方法,编制计算程序,进行回热器的数值设计,并分析其对燃气轮机的性能的影响。结果表明,随着回热器回热度的增大,燃气轮机的效率不断提高;但当回热度超过一定值时,效率不仅不再提高,反而有所降低。     

外夹热式小口径气体质量流量测量装置的设计

设计的外夹热式小口径气体质量流量测量装置,是一种可以在管道外部安装的流量测量装置,主要由卡具、测量装置电路等组成。介绍了基本工作原理、安装方法,分析了测量电路,研究了温度补偿方法。对输出电压和流量的关系进行基于最小二乘法的多项式拟合,应用结果表明外夹热式小口径气体质量流量测量装置测量方法简单、实用,能够进行空气流量的精确测量,尤其适用小口径管路的气体质量流量测量。     

新修订的IGC规则对37,500方LEG运输船破舱稳性的影响研究

提要：新修订的IGC规则对液化气船压载航行状态的破舱稳性提出了明确的要求,本文针对压载工况纳入破舱稳性计算中初始工况的问题,对江南造船(集团)有限责任公司自主研发的全球最大型液化乙烯气体运输船——37,5000方LEG运输船进行了破舱稳性方面的计算研究,得出了新要求对该船的破舱稳性计算结果的影响,并通过调整压载水装载方案,对不满足新修订的IGC规则的破舱稳性的工况作出了改进,并满足了这一新的基本要求,保持了江南造船在液化气船研发领域的技术领先优势,为公司后续接单做好了技术准备。     

船用三轴燃气轮机气路故障建模与聚类诊断技术

船用燃气轮机运行在高速、高湿和高盐的工作环境中时,其气路部件在运行过程中发生故障的可能性增大,开展典型气路故障诊断技术研究有助于提升船用燃气轮机运行的可靠性和安全性。通过分析船用燃气轮机积垢、压气机叶顶间隙增大、叶片磨损、机械损伤、涡轮热腐蚀和燃烧室故障等典型气路故障的机理,给出9种典型气路故障时性能参数相对变化的经验判据。采用小偏差建模方法,建立船用三轴燃气轮机气路故障仿真模型,基于经验判据对0.8工况下船用三轴燃气轮机典型气路故障进行模拟,仿真得到9种典型故障下测量参数的相对变化。提出基于聚类分析的船用燃气轮机气路故障诊断方法,并以9种典型气路故障仿真结果为例,验证了该诊断方法的可行性。     

膜除湿技术在气体干燥中的应用

本文分析了膜除湿技术的工作原理,给出了该技术在压缩气体干燥工程中的应用实例,提出了其与传统干燥技术相比所具有的不用电源、结构紧凑、无移动部件、无干燥剂再生、设备操作灵活等技术优势,重点举例说明了膜除湿技术在电缆保护、分析仪器、环境除湿等场合的应用和技术特点,并对膜除湿技术的发展做出了展望。     

天然气发动机曲轴箱爆炸模拟及分析

为了验证船用天然气发动机曲轴箱的设计强度能否承受最恶劣爆炸工况下的超压,利用CFD计算软件对曲轴箱内燃料-空气混合气体爆炸后果进行了数值模拟。现有的CFD计算方法普遍采用等效气体云模型,其中最新的Q9模型能够综合考虑气体膨胀率和层流燃烧速率对爆炸后果的影响,应用广泛。然而在曲轴箱等高拥塞度受限空间内发生的气体爆炸,火焰传播猛烈且燃烧状态复杂,对于这种情况采用Q9模型来进行模拟会造成结果的不准确,为此基于荷兰应用科学院(TNO)多能法在现有模型的基础上推导了适合曲轴箱内爆炸模拟的等效气体云模型。通过与试验数据的验证对比发现,新模型在高拥塞度较小容积受限空间中的计算结果精度较高,误差在20%以内,且混合气体越接近理想状态(化学计量浓度),该模型的计算精度越高。以某典型船用天然气发动机曲轴箱为例,采用新的等效气体云模型计算了最恶劣爆炸工况下曲轴箱内的超压分布,并导入有限元软件进行了强度评估。评估结果表明：曲轴箱内最大应力的位置发生在结构强度较弱的油底壳处,应力峰值为361.257MPa,油底壳采用Q235材料,该应力已超过其许用应力,该部分结构无法承受最恶劣爆炸工况下的超压,因此如不安装防爆阀,需在设计时对曲轴箱油底壳结构进行适当加强。