粉土强夯法地基处理参数的试验研究

某原料场工程采用强夯法对饱和粉土进行地基处理。针对该工程设计和施工中遇到的强夯参数和地基处理效果等问题进行试验研究,对该工程区域运用不同的强夯参数,通过加固过程中的夯坑沉降量、地面隆起量和孔隙水压力监测,以及加固后土层的静力触探、地基承载力等现场试验,对不同强夯参数下的加固效果进行比对,得出适用于该工程粉土地基的强夯参数。     

无填料振冲与强夯法处理软弱地基对比试验

依托沿海地区某大型工程地基处理实践,开展无填料振冲和强夯法加固地基的现场试验对比。施工结束后,采用孔隙水压力测试、标准贯入试验、静力触探试验及平板载荷试验等原位测试方法取得相关试验数据。对孔隙水压力变化、地基的承载性能及砂土液化处理效果进行评价和分析,得出如下结论：无填料振冲处理效果差,本场地地质条件下不适宜采用该方法进行地基处理;使用强夯法对地基处理后土体工程特性有了明显改善,地基承载力得到提高,液化可能性得到消除;场地中分布的软土夹层对强夯加固效果有较大的影响,夯后地基承载力和压缩模量有所减小;5 000 kN·m能级强夯加固深度约为10 m。     

碎石土回填地基强夯加固现场试验研究与应用

地基加固处理中应用强夯法,具有工期短、施工工艺简单、工程造价低的优点。本文结合"中国石油大连石化长兴岛炼化项目地基处理工程"系统介绍了强夯加固碎石土回填地基的试夯与试验方案,通过孔隙水压力观测、静力载荷试验、动力触探试验、瑞利波测试以及加固前后土体指标的对比,对各强夯能级强夯加固效果进行了定性和定量的评价,确定了合理的施工控制参数,可为类似碎石土回填地基加固设计提供借鉴。     

高含泥量水力冲填粉细砂地基强夯处理效果

在高含泥量的粉细砂地基中，强夯法的处理效果存在较大的不确定性；在水力冲填砂土地基和天然砂土地基中强夯法的有效加固深度也不同。结合具体工程研究水力冲填粉细砂的工程性质，进行5 MN·m能量的强夯试验性施工，对全场地强夯后的标准贯入试验、静力触探试验和载荷板试验等检测结果进行分析。结果显示：强夯法适用于平均含泥量为22.7%的水力冲填粉细砂地基，5 MN·m能量强夯的有效加固深度约为11 m，大于规范JGJ 120—2012建议的8.0~8.5 m。强夯后的粉细砂地基满足地基承载力特征值不低于150 kPa、压缩模量不低于10 MPa的要求，并达到7度抗震设防烈度的抗液化标准。当砂性冲填土上部覆盖薄层黏性冲填土时，采用夯坑内回填砂的方法减小上覆软弱层对处理效果的不利影响。在高含泥量的水力冲填粉细砂中进行强夯加固效果良好，强夯有效加固深度修正系数取0.49。     

工程回填土强夯地基的检测分析

在对软土地基进行加固处理时,强夯法是一种常用的施工方法,具有适用范围广泛、加固效果显著、施工机具简单、经济效益好等优点。本文以实际工程为例,在工程回填土加固前,对地基承载力情况进行标准贯入分析和静力触探试验分析,然后采用强夯法对回填土地基进行加固处理。通过强夯过程中对地基土表层夯沉量和超孔隙水压力消散的监测,以及夯后地基承载力的检测,综合分析和评价强夯加固处理效果。     

高真空强排水联合低能量强夯动力固结法在吹填土地基加固中的应用

结合厦门市环东海域综合整治建设项目丙洲区C标段吹填区软弱地基加固工程,对高真空强排水联合低能量强夯动力固结法加固吹填土软弱地基的施工技术进行了介绍,并经过标准贯入试验(SPT)、静力触探试验(CPT)以及荷载板试验(PLT)检测,其结果均满足设计的要求。同时,对加固效果进行的相关探讨,其部分结论为以后类似地基处理提供一定的参考。     

振冲碎石桩与CFG桩组合桩型复合地基试验研究

振冲碎石桩主要加固浅层地基,与桩间土构成复合地基,使地基承载力提高、变形减少,并可消除砂土层的液化;CFG桩布置在4根碎石桩的形心,桩端置于相对硬层,对复合地基的承载力和变形起控制作用。对某工程试验区振冲碎石桩与CFG桩组合桩型复合地基加固前后静力触探、动力触探和静载荷试验等进行研究,结果表明组合桩型复合地基中的碎石桩较大程度地提高了CFG桩的单桩承载力和地基承载力,桩距越小,加固效果越好。     

碎石桩加强夯法加固饱和黏性土地基试验研究

介绍了碎石柱加强夯方法加固堆场黏性土地基的现场试验，并根据孔隙水压力的消散情况以及强夯前后标准贯入、动力触探和静载荷试验结果，对该方法的加固效果进行了分析。分析结果表明采用碎石桩加强夯的方法可以有效加固黏性土地基。     

洋山四期陆域回填层地基加固施工技术试验研究

针对洋山四期陆域回填情况复杂以及自动化堆场使用要求较高等问题,对回填层地基加固提出振冲、强夯和振动碾压相结合的综合施工方法,并进行试验段试验研究。通过试验,确定地基加固方法各项技术参数和施工工艺,研发一套振冲监控系统,进行了强夯法对承台影响的监测。试验结果表明:振冲法地基沉降可达90. 6 cm,强夯法地基沉降可达59. 1 cm;强夯法对承台振动和沉降影响在安全范围内;通过静、动力触探和压实度,加固后地基满足设计要求,可以为后续地基加固全面开展提供依据。     

强夯加固粉煤灰及下伏的淤泥质软土地基试验研究

以南京扬子石化储油罐地基处理工程为背景,对粉煤灰及下伏的淤泥质软土地基进行了强夯试验研究。试验中首先对夯坑周围地表沉降以及孔隙水压力进行了检测,然后通过室内土工、载荷、标准贯入、静力触探等试验对强夯加固效果进行了检验。试验表明:强夯采用初始低能量夯击,逐步增加夯击能量和夯击遍数的施工工艺,辅以设置碎石垫层和竖向塑料排水板以及夯点采用梅花形布置的方法,效果明显,使地基的物理力学性能和抗变形性能显著提高,消除了上部粉煤灰层的液化问题,整体加固效果很好,夯后各项指标完全达到或超过预期值;同时通过对试验数据的分析研究,获得强夯法加固该类地基土的最佳强夯参数和施工工艺。     

强夯砂土地基锥尖阻力分布规律及施工参数选择

为探究强夯砂土地基锥尖阻力分布规律,采用静力触探试验方法对22个吹填区进行试验研究。发现以下分布规律:1)强夯砂土地基下锥尖阻力在1 m深度范围内基本呈线性分布; 2)对于吹填厚度约为11 m的区域,在1～6 m范围内会出现峰值,6～10 m范围内锥尖阻力有所下降,10 m深度以下由于接近海床高程的砾砂层锥尖阻力再次增大; 3)对于吹填厚度约为6 m的区域,在1～4 m范围内锥尖阻力会达到峰值,4～6 m范围内锥尖阻力有所下降,6 m深度以下由于接近海床高程的砾砂层锥尖阻力再次增大。通过试验结果计算承载力和总沉降量,并以此检验施工参数选取的合理性。     

强夯法在围海造地地基加固中的应用

强夯法加固砂性土、填土等地基比较适用,但该法能否加固下伏淤泥的回填砂地基,目前在理论上还存在不同的观点。通过厦门市环东海域同集片区进行强夯工艺试验及效果检测,证明下伏淤泥回填砂地基采用强夯法加固完全适用,并可通过试验确定强夯的合理参数。     

普通强夯与高速液压夯实工艺用于吹填砂层地基处理对比分析

依托大小嶝造地陆域形成及地基处理工程,通过试验区普通强夯与高速液压夯实工艺的现场试验对比研究,对2种施工工艺施工过程中夯坑沉降量、超静孔隙水压力和加固前后土层标准贯入击数进行检测。结果表明,采用2种工艺对吹填砂层加固后标贯值均满足不小于15击的要求,且液压强夯在4~6 m处中浅深度土层超静孔隙水压力值大于普通强夯,但普通强夯影响深度大于高速液压夯实工艺。高速液压夯实工艺适用于加固中浅深度吹填砂。     

强夯垫层法在海港软土路基处理中的应用

北海某海港区铁路专用线区域范围内存在深厚软土路基需要处理，以此为工程背景，结合现场条件、施工工期、工程造价等综合因素，提出了强夯垫层法处理软基的技术方案。通过现场足尺度软基加固试验，并借助静力触探、标贯试验以及载荷试验3种检测方法，验证强夯垫层法处理软基效果。结果表明：强夯垫层法技术方案可行，并且可处理上覆6 m厚的软土路基，点夯和满夯相结合的强夯垫层法可有效提高软基处理效率。研究成果可为类似软基加固工程提供技术参考。     

汉江雅口航运枢纽泄水闸工程地基处理

汉江雅口航运枢纽工程泄水闸地基为不均匀的砂砾石土层,建基面局部为粉细砂薄层,砂砾石土层局部含有粉细砂透镜体或大块卵石。针对地基沉降量大和砂砾石土层分布不均匀的问题,提出了长螺旋钻孔压灌桩复合地基处理方案,并在现场代表性区域进行了成桩试验检测。结果表明:该地基处理方案技术可行、质量稳定、生态环保,适宜于本工程的应用,具有推广价值。     

花岗岩残积砂质黏性土的蠕变特性与本构模型

花岗岩残积砂质黏性土越来越多地被选作建(构)筑物天然地基持力层,但目前关于花岗岩残积砂质黏性土的研究主要停留在短期的强度和变形阶段。为探讨花岗岩残积砂质黏性土在长期荷载作用下的变形特性,对潮州市花岗岩残积砂质黏性土进行蠕变试验。结果表明,花岗岩残积砂质黏性土蠕变变形随时间的增加不断增大,但变形速率不断减小,直至变形稳定;随着剪应力及固结压力的增加,蠕变特性更加显著。引入邓肯-张模型对整数阶Poynting-Thomson流变模型进行修正,修正后的P-T模型可以较好地描述花岗岩残积砂质黏性土蠕变特性。研究结果有助于进一步认识花岗岩残积砂质黏性土的蠕变特性,为花岗岩残积砂质黏性土地基处理提供参考。     

15000kN·m能级强夯置换处理软弱地基效果分析

依托广西钦州港区某地基处理工程,基于夯前夯后多道瞬态面波测试和夯后动力触探试验、置换墩着底检测及静载荷试验,对15000kN·m能级强夯置换法处理软弱地基效果进行了检测。检测结果表明:强夯置换后,地基承载力明显提高,复合地基承载力大于200kPa,压缩模量大于20MPa;15000kN·m能级强夯置换有效加固深度7.0~10.0m,平均有效加固深度9.0m左右;强夯置换后,置换墩体与墩间土间、强夯置换区与周边的强夯区间均存在明显的不均匀性,设计时应充分考虑到强夯置换后地基土的不均匀性。