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本文介绍的空泡螺旋桨系列由12个模型组成:其伸张面积比 E.A.R.=0.70、0.85、1.00;螺距比 P/D=1.00、1.25、1.50、1.85;直径 D=220毫米;毂径比 d/D=0.164。桨叶剖面的形状为:外半径以 Tulin 二项式为压力面,叠加以抛物型的弦向厚度分布;近根部为双凸剖面。试验在中国船舶科学研究中心的2号水筒中进行。该水筒的工作段直径为800毫米,长度为3200毫米。试验水速为8~10米/秒,R_n>1.33×10~6。试验空泡数为0.2、0.4、0.6、0.8、1.0、1.4、5.0。空泡数等于5.0时测得的数据与敞水试验基本一致。 相似文献
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为减少螺旋桨运转时所出现的空泡现象和水流的周期力对螺旋桨的作用,本文介绍了一种新型结构的调距桨,即这种螺旋桨在旋转一周过程中,在最大负荷区的叶片螺距减小,最小负荷区的螺距增大,也就是说,在螺旋桨旋转过程中,桨叶不停地往返小幅度摆动,从而使螺旋桨适于在不均匀的水流中运转。 相似文献
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根据理論分析法,結合經驗数据,分别推导出按拉应力或压应力的机翼型、弓型螺旋桨各强度校核公式与計算叶根处厚度公式。在推导过程中,推力分布与轉力分布系按理論計算而得,并把sinθ与cosθ轉化为H/D之函数。在轉力化为推力时引进了δ_η值,該值系按楚思德图譜而得并与H/D有关。然后将所有与H/D有关之函数加以归結,使推力矩及轉力矩产生之应力表达为十分簡便之形式DPK_1/Zbe~2cos~2ε其中K_1就是所有H/D之妇結。在推导离心力及离心力矩产生之应力时,系假定叶之伸張輪廓为椭圆形,其长軸等于螺旋桨之半徑,短軸为伸張叶之最大寬度,一般商船与軍舰螺旋桨皆大致如是,为专供計算离心力之用特假定叶面为一直线,叶背为拋物綫,叶边具相当厚度,等于叶梢厚度et,而該截面面积稍稍大于弦长及厚度相同之弓形截面,而略小于普通机翼型截面,但其差别有限。在計算离心力之矩臂时若接精确計算,則十分麻煩难于处置,因此系按作图方法求离心力之矩臂基础上进行推导,經过上述假定与分析可以写出近似公式如下:K_z_(?)+K_z_s=C_oω(A/A_d)(N~2D~3/Zb)[K_o+K_2]在推导厚度公式过程中,以D/e=26来处理而D/e这一因素仅考虑离心力矩所引起之应力方被引进。而离心力矩所引起之应力仅占总应力之小郭分,并且一般螺旋桨D/e=22~30左右,因此无疑D/e=26来处理对准确度影响甚微。当螺旋桨无后傾角时离心力部分引起之应力甚小,只有轉速在800轉/分附近时予以考虑。故可以写成更簡便之公式。弓形螺旋桨推导过程,与机翼型相若,最后可以相信不同截面形状之螺旋桨可写成如下表达形式: 1.校核公式:[σ]≥(DPK_1/Zbe~2cos~2)ε+C_oω(A/A_d)(N~2D~3/zb)[K)o+K_2) 2.e_(0.2)R的近似表达式(D/e=26轉化): 与J.A.罗姆逊(Romsom)公式,挪威船级社(Det Norske Veritas)算式,苏联巴甫米尔方法比較之后不难发現,罗姆遜公式不能直接求出叶接处之厚度,在强度校核中若发现材料应力不足时需反复計算。挪威船級社算式,不适用于压应力,也不适用于弓型截面螺旋桨,簡化过程比較粗糙。巴甫米尔方法計算过于麻煩,玥提出新的公式計算比較簡便,合理性也有所提高。 相似文献
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