有限元方法在30万吨级超大型浮船坞设计中的应用

在30万吨级超大型浮船坞的结构设计中应用有限元计算方法来评估坞体结构强度讨论了超大型浮船坞的结构规范适用性问题.采用的有限元计算分为两大类:一类是坞体总纵强度的有限元计算分析,包括全坞粗网格有限元计算以及进一步的局部结构细化分析;另一类是坞体局部强度的有限元计算分析,包括首尾浮箱平台强度、坞墙稳定性和锚泊设备支撑结构的强度计算.通过一系列完整的有限元计算,说明现行的浮船坞规范仍然适用于超大型浮船坞,并最终得出了一些具有实用价值的结论.     

有限元方法在30万吨级超大型浮船坞设计中的应用

在30万吨级超大型浮船坞的结构设计中应用有限元计算方法来评估坞体结构强度讨论了超大型浮船坞的结构规范适用性问题。采用的有限元计算分为两大类:一类是坞体总纵强度的有限元计算分析,包括全坞粗网格有限元计算以及进一步的局部结构细化分析;另一类是坞体局部强度的有限元计算分析,包括首尾浮箱平台强度、坞墙稳定性和锚泊设备支撑结构的强度计算。通过一系列完整的有限元计算,说明现行的浮船坞规范仍然适用于超大型浮船坞,并最终得出了一些具有实用价值的结论。     

有限元方法在30万吨级超大型浮船坞设计中的应用

在30万吨级超大型浮船坞的结构设计中应用有限元计算方法来评估坞体结构强度并讨论了超大型浮船坞的结构规范适用性问题。采用的有限元计算分为两大类:一类是坞体总纵强度的有限元计算分析,包括全坞粗网格有限元计算以及进一步的局部结构细化分析;另一类是坞体局部强度的有限元计算分析,包括首尾浮箱平台强度、坞墙稳定性和锚泊设备支撑结构的强度计算。通过一系列完整的有限元计算,说明现行的浮船坞规范仍然适用于超大型浮船坞,并最终得出了一些具有实用价值的结论。     

浮箱举船下水的结构强度有限元分析方法

本文叙述了利用ANSYS程序对船舶产品下水时的浮箱结构强度进行详细有限元计算的方法.考虑下水船舶刚度对浮箱抗变形的作用,确定墩木反力在浮箱举船下水变形后沿纵向分布情况,提出了计算模型中的墩木反力加载技术.通过两个工程实例证明本方法可以对下水浮箱进行完整的结构强度校核,具有工程实用价值.     

浮船坞横向强度计算

浮船坞通常坞体较宽，且采用纵骨架式结构。因此，在浮船坞设计时横向强度的计算显得较为突出。本文以举力31066kN浮船坞为例，提出浮船坞横向强度的计算方法。     

浮船坞横向强度分析

以4 500 t级浮船坞为研究对象,结合其各部分结构形式,着重介绍了横向强度校核中校核部位的选取、载荷的分析方法,为浮船坞横向强度的计算提供了依据.     

对浮船坞结构强度的探讨

浮船坞的结构设计中,除了依据规范计算外,还需应用有限元方法。对于浮船坞而言,由于其型尺度和作业工况特殊,因此总强度、纵强度、横强度等结构要求比较高。设计者需要谨慎细致地依照规范的要求来计算设计,使得结构能完好地满足危险载荷状态下的纵向强度和横向强度的要求。有限元计算除了施加了规范载荷,还额外加入了局部载荷。有限元计算结果提醒了设计者,在浮船坞结构设计过程中,对于主要承载结构需要进行合理地设计,以保证强度满足作业要求。     

“黄山”号浮船坞水上大合拢建造工艺

“黄山”号是我国现有最大的一艘钢质浮船坞,其举力为13,000吨,可供25,000吨级的船舶作坞修之用。这艘浮船坞是由连续的坞墙和浮箱式的浮体组合而成。浮体由九只浮箱组成,这些浮箱都是从五艘不同类型的万吨级废钢船中割取修建而成的。这样,为国家节约了三千多吨钢材,造价也降低了百分之三十。而连续的坞墙则是新建造的。在浮船坞的船体建造过程中,我厂承担了     

中海九华山浮船坞的结构设计

介绍了中海九华山大型浮船坞的结构设计特点.分析了旧油轮结构状况及所改建浮船坞的结构设计详情.对改建后的浮船坞结构强度进行了实船操作验证.     

分段型内河浮船坞连接装置设计及结构强度计算

船级社目前还未对分段型浮船坞连接装置制定相应的规范准则.本文研究对象为一艘24m内河浮船坞,在整体式的基础上对结构进行了一定的改造.使用有限元软件对连接装置及其附近区域的浮船坞部分主体结构建模,采用直接计算的方法对该部分进行强度校核,提出了连接装置设置安全和合理的结论,为类似的设计方案提供参考.     

极寒地区大型倒T型坞门的设计与研制

介绍极寒地区大型倒T型坞门的项目背景，对其门体结构进行优化，从设备要求和工况方面进行系统设计。该型坞门配备的坞门管路系统、坞门外部防冰冻系统、坞门内部水舱防结冰系统、坞门内部干舱供暖系统和坞门电控系统满足极寒地区的作业要求，可为类似设备的设计研制提供较大参考价值。     

大型舰船坐坞强度衡准与计算方法

墩木的合理布置对保证大型水面舰船在船坞建造和进出坞过程中的安全至关重要,而国内现有舰船规范不适用于船长大于160m的舰船的坐坞强度校核。为此首先分析了现有的坐坞强度计算规范和校核衡准,然后提出了新的适用于大型水面舰船的坐坞强度衡准与基于船体梁有限元模型的计算方法,最后对一船长接近200m的舰船在坐坞状态下的船体结构强度与墩木强度进行了分析,结果表明提出的强度衡准与计算方法是合理的。     

近海供应船尾部液舱振动分析

介绍了近海供应船尾部液舱布置及其适用特点对结构振动的影响。对该种布置类型的结构需要在满足强度的同时对该区域结构的刚度给予充分的关注,并通过有限元的方法进行分析,给出解决该区域振动的方法。     

DNV GL新规范对大型集装箱船结构设计的影响

从总纵强度、舱段有限元和典型结构局部强度三个方面解析了DNVGL规范与GL规范在集装箱船结构方面的内容差异。以一艘14500TEU集装箱船为算例，分析了DNVGL规范对大型集装箱船结构设计的影响。结果表明，DNVGL规范对于集装箱船的总纵强度和舱段有限元提出了更高的要求，而在压载舱边界结构和艏部砰击方面的要求相对于GL规范有所降低，存在一定的优化空间。     

极地探险邮船顶推结构强度计算方法

在极地探险邮船下水后,需要采用拖船顶推的方式将邮船移动至码头边上。由于邮船结构较为薄弱,须校核顶推结构强度。为分析邮船舷侧结构在顶推力作用下的结构强度,基于有限元仿真方法,计算舷侧尾部顶推力作用下的结构应力。简化梁系计算,分别计算1跨、3跨、5跨下目标梁的应力。对比分析可得：梁系计算考虑的梁跨数越多,计算得出的X向正应力值越低,且当梁跨数达5跨时,梁系计算结果与有限元计算值仅有1.6%的差距。因此,在顶推计算中可建立5跨的梁系模型替代有限元计算,快速得出结果并保证一定的计算精度。     

VLCC船LNG燃料储罐的设计

针对中东至国内典型航线的VLCC船舶进行了LNG动力船储罐的选型与设计,给出了LNG的加注时机方案、基于降速下的燃料消耗的计算方法、储罐的选型与选材及结构设计计算和强度计算等。并对船用LNG储罐的强度进行严谨的计算,其结果在允许的要求范围内。因此,研究不仅对超大型LNG动力船储罐的选型和设计有很好的指导意义,而且为未来开展LNG动力船的研究打下良好的基础。     

船体分段吊装参数的确定

本文给出了确定船体分段在船台上合拢时的吊鼻安装位置、吊绳长度和吊绳与吊鼻受力的公式及其简化形式以及计算图谱。按计算出的这些吊装参数进行分段合拢,可以使分段吊起后具有符合安装要求的角度,从而有利于合拢定位,加快合拢速度。并可以按受力大小合理选择吊鼻,这既能保证安全,又不会造成浪费。     

浮船坞压载水舱容积的计算方法

分析了影响压载水舱容积的因素,对确定浮船坞压载水舱容积的要素进行研究,推荐一种动态计算方法,能迅速、正确地确定浮船坞的主尺度。     

液化气体船独立液舱的疲劳与断裂寿命预测

随着低温、高强度钢和薄板在液化气体船上的广泛应用,使得液舱结构安全性问题愈发严重,传统的强度评估方法已经不能满足产品设计的特殊要求,基于断裂力学的疲劳寿命评估已成为液化气体船结构安全评估的主要手段。本文选取江南造船自主研发的超大型乙烷运输船为研究对象,其独立液舱的舱体采用低温镍钢5Ni材料,可运载温度低至-104℃的乙烯、乙烷和丙烷等货品,需满足IGC CODE,USCG和船级社规范等要求。本文采用BS7910失效评定方法和Pairs裂纹扩展速率计算公式,完成液舱结构初始表面裂纹扩展至贯穿型裂纹,再产生结构断裂失效损坏的寿命预测,为超大型乙烷运输船的自主研发提供一种有效的技术途径。     

基于直接计算的2000m~3 LPG船船体结构分析

本文按设计要求,用有限元方法对一艘2 000 m~3LPG的船体结构进行直接计算并进行相应分析,其中,结构强度计算包括储液罐、液罐鞍座的结构强度,以及船体结构的总纵强度。计算结果表明该船体结构强度满足设计要求。