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给出一种B样条曲线描述列表点给出的轮廓曲线,然后生成相应的实体零件.为了满足数控加工零件外廓,采用双圆弧样条进行二次拟合.通过定义刀具的数据,计算出刀具半径补偿后的轮廓轨迹,并在基于VC 和OPENGL的三维可视环境下进行动态模拟,以获得满意的数控加工代码.实例表明,系统是一个典型、灵活的的外廓零件CAM系统,可以直接用于生产实践. 相似文献
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滚动方向对CL60车轮材料接触疲劳损伤的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
为研究车轮滚动方向对车轮材料接触疲劳损伤的影响机制,利用WR-1滚动磨损试验机进行了车轮单向和双向运行滚滑磨损试验,使用光镜和扫描电镜分析了试验后车轮试样的表面磨损形貌、剖面疲劳裂纹形貌及磨屑尺寸,探究了换向运行工况下车轮表面损伤、裂纹扩展、磨屑尺寸随反向循环次数的演变规律. 研究结果表明:车轮表面损伤以起皮剥落为主,反向循环次数从1万次增加到12万次时,初始剥落逐渐消失,继而形成与原滚动方向相反的新剥落,相同循环次数下改变车轮滚动方向有利于减轻车轮材料疲劳损伤;车轮换向改变了表面微裂纹的扩展方向,形成4°~8° 的反向疲劳裂纹,并出现了裂纹扭曲和分支现象;单向滚动时,随循环次数增加,磨屑尺寸先增大后减小,反向后磨屑厚度先增大后减小,反向1万次时,磨屑厚度增大到10~12 μm,为单向时的两倍. 相似文献
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为合理优化公交线路配车,考虑现实中公交站点乘客数量不确定性因素,引入不确定理论构建公交线路配车的不确定双层规划模型. 上层目标为公交运营企业的收益最大化,下层目标为乘客出行时间和费用总成本最小,约束条件是政府要求的服务水平、乘车率,通过 MATLAB进行编程求解. 以南昌市210 路公交为例,利用所构建的不确定双层规划模型对早高峰07:00-08:00 配车进行优化,在给定80%乘车率的约束条件下,单方向配车数量由26 辆减少到23 辆,减少11.5%;优化后高峰小时乘客总加权成本相比优化前小幅增加0.5%,基本持平;高峰小时该线路的利润比优化前增加了112 元,提高29.6%. 结果显示,利用所构建模型优化早高峰小时线路配车效果明显. 该研究为公交运营者考虑现实中不确定因素更合理地优化线路配车提供了理论支持. 相似文献
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伊朗不仅是石油资源大国,而且铁矿石资源也比较丰富,特别是随着近年来西方经济制裁的力度不断加大,伊朗的石油收入大幅下降,其铁矿石出口的重要性愈加凸显。中国进口铁矿石量连年持续快速增长,寻找合适的铁矿石资源已经成为共识。在这种背景下,中国进口伊朗铁矿石贸易得以不断扩大,而伊朗铁矿石运输的经济性和重要性也随之日益凸现。 相似文献
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用有限元法建立了钢轨三维弹塑性滚动接触计算模型,分析钢轨材料屈服强度对钢轨残余应力和应变的影响.模型中考虑了钢轨的几何形状和边界条件,通过在钢轨表面反复施加移动赫兹法向压力和切向力模拟车轮的反复滚动作用.结果表明:最大等效塑性应变和剪应变均发生在钢轨接触表面,此处易萌生裂纹;钢轨接触表面附近材料塑性变形流线趋势与现场观测到的裂纹方向一致;钢轨材料屈服强度越高,材料的累积塑性变形越小,钢轨的最大残余应力越接近于表面. 相似文献
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全液压推土机行驶静压驱动系统参数设计与校核 总被引:2,自引:0,他引:2
全液压推土机行驶静压驱动系统参数的选择与匹配决定了其液压系统及整机性能的发挥,对全液压推土机行驶静压驱动系统的关键参数进行了设计和计算分析,并对一些关键参数进行了校核。 相似文献
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采用MIDAS/GTS有限元软件对邻近有地铁车站形成的两侧土体宽度非对称的基坑开挖进行数值模拟,详细分析一侧为半无限土体,另一侧土体宽度由有限土体逐渐变为半无限土体的基坑变形特性,并与现场监测数据进行对比分析。结果表明:在厦门地区地层条件下,基坑有限土体侧的变形明显小于半无限土体侧,基坑有限土体侧土体宽度对基坑变形的影响范围为1.5倍左右基坑开挖深度。具体表现为随着基坑有限土体侧土体宽度的增大,基坑坑底隆起值增大,基坑半无限土体侧地表沉降量、桩体水平位移量减小,基坑有限土体侧地表沉降量、桩体水平位移量增大,基坑两侧变形逐渐变化至基坑两侧均为半无限土体时的变形量。 相似文献
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A finite element(FE) model for the numerical control(NC) bending of Ti-3 Al-2.5 V titanium alloy seamless tube is established, considering the variation in the contractile strain ratio(CSR) and elastic modulus(E). The wall thinning characteristics of Ti-3 Al-2.5 V tube under different geometric and process conditions were investigated. The results showed that the CSR-E variation can change the wall thickness, but has no remarkable effect on the change characteristics. The reasonable parameter ranges are as follows: a bending-radius range not less than 1.5 times the outer diameter, a bend angle up to 180?, and a mandrel extension of 0-3 mm. The friction coefficient between the pressure die and the tube should be in the range of 0.20-0.35, and between the bending die and the tube should be in the range of 0.05-0.15. As long as the performance meets the requirements, the relative push-assistant speed should be as small as possible. 相似文献