桥梁资讯

土耳其萨尼耶高架桥土耳其萨尼耶高架桥(Ihsaniye Viaduct,见图1)是通往伊斯坦布尔新机场的北马尔马拉高速公路的一部分,采用设计-建造的模式修建。该桥为双幅连续梁桥,桥宽22m,桥长860m,标准跨径为66m,最大跨径为88m。主梁采用预制单箱单室混凝土箱梁,梁高1.8m,计入预制混凝土桥面板厚度,梁高可达到2.05m。     

单箱多室连续宽箱梁纵向正应力的横向不均匀分析

结合南京地铁迈皋桥高架站的设计情况，对单箱多室连续宽箱梁纵向正应力的横向不均匀性进行了分析，并提出了近似计算方法，以期对类似桥梁的设计具有一定的借鉴作用。     

挂衣箱运输发展策略

1挂衣箱运输发展现状 1．1概况 虽然挂衣箱运输不是航运公司的主要业务，但仍占有一定份额，加之其结构具有特殊性，航运公司一般向客户收取一定额外费用；因此，无论从单箱收入还是单箱贡献值来看，挂衣箱运输均有一定效益优势。     

宽幅单箱多室箱梁受力特性分析

本文阐述了宽度达33m单箱多室箱梁桥的施工期受力分析。主要对箱梁中线位置及悬臂翼缘处竖向位移沿纵桥向的分布、箱梁横桥向位移分布特征、箱梁应力的横桥向分布情况进行了分析。计算显示,即使在施工期、仅考虑恒载的作用下,宽幅单箱多室箱梁的横桥向变形和应力分布在翼缘和中心线处存在较大差异。研究表明,宽幅单箱多室箱梁桥横向受力情况复杂,在设计中仅采用杆系有限元程序进行计算并不能全面揭示其受力特性;施工中应采取有效措施,避免箱梁复杂应力导致混凝土出现开裂等情况。     

单点支承单箱多室连续梁的空间受力分析

本文对支承条件、桥型各异的3座单箱多室连续梁桥,采用有限元平面杆系程序和有限元空间架格程序分别加以计算,结果发现单箱多室连续梁桥内外肋纵向内力的强度沿截面分布很不均匀;且由于单点支承或相邻支承条件的不同,截面横向发生的沉陷较大,其纵向内力出现重分布。梁纵向内力与通常的平面杆系计算结果有较大的出入,误差之大,若仅采用杆系程序计算结果,再提高10％的“安全”系数,一方面造成材料不必要的浪费,另一方面将导致设计不安全。     

混凝土单箱双室磁浮轨道梁的日照温度场分布研究

日照作用下混凝土单箱双室磁浮轨道梁的温度场分布不均匀,易引起变形、开裂,影响轨道平顺性及行车安全性。基于传热学原理,结合上海夏季辐射和气温等气象资料,针对日照作用下混凝土双室箱梁的温度场分布展开有限元模拟分析,研究了不同时刻时轨道梁截面的温度分布规律,得到了箱梁在不同时刻的温度云图;提取最大竖向温差时刻腹板和最大横向温差时刻底板中线的温度值,拟合后得到横向与竖向的温度梯度曲线,与规范温度梯度对比后发现:竖向温度梯度峰值比规范值大,变化更加剧烈,且在底板附近存在反向温差,横向温度梯度峰值比规范值小,变化也更加剧烈且同样存在反向温差,双室箱梁的温度梯度模式与规范不一致。     

单箱双室箱梁截面扭转中心位置的确定

根据薄壁箱梁的结构特点,推导出扭转中心位置的显式表达式,并对该表达式进行了参数分析。计算结果表明:该式不仅适用于单箱双室箱梁截面,在变换参数的情况下还适用于单箱单室箱梁截面、矩形截面、∏型截面、槽型截面以及Τ型截面等开口截面扭转中心的确定。     

岳阳洞庭湖大桥主桥副孔50m、30m连续箱梁设计

阐述了50m,30m跨径现浇连续箱梁采用移动式支架分段现浇的结构设计。     

箱形结构截面扭转中心的确定及应用

基于箱形薄壁梁的实际构造情况和用于薄壁构件约束扭转计算的YMANCK第二理论,对工程结构中常用的单箱双室薄壁箱形梁截面的扭转中心位置进行了理论推导,并得到了扭转中心的显式表达式。算例表明,该计算公式正确、使用方便,具有广泛的适用性。     

京杭运河特大桥应力监控

本文介绍了京杭运河特大桥应力监控的设计与施工控制，应力监控主要目的是了解施工过程中的应力详细情况，确保长悬臂施工时结构的安全性和稳定性，再与设计计算应力相对照，从而可以反映出施工过程中的质量情况。