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71.
等速万向节传动载荷大小受到材料性能的限制,其寿命受接触应力的影响,通过双心弧沟道参数的优化,寻找最佳的沟道曲率系数f,提高等速万向节的寿命。 相似文献
72.
球形转裙结构是潜水器结构上常见的一种对接装置,能够在大倾斜角度下与对接平台进行水下对接.但大倾角的存在降低了转裙的密封性能,因而有必要研究大倾角下转裙活动法兰处的密封性能.本文针对45°对接角度下的球形转裙结构,利用有限元方法详细分析了转裙活动法兰之间接触应力的分布规律.分析中考虑了对接深度、转裙旋转角度和海流等因素的影响,由此得到了一些有用的结论,为该类结构的密封结构设计与密封性能分析提供参考. 相似文献
73.
修形圆柱滚子轴承滚子凸度量设计 总被引:1,自引:0,他引:1
用有限元方法对圆柱滚子轴承的修形滚子的凸度量进行了研究,分析了凸度量对接触应力和等效应力的影响,结果表明,修形滚子降低边界应力集中的效果不但与凸度量有关,而且还与轴承所受载荷大小有关,因此,设计凸度量时必须考虑轴承的实际载荷工况. 相似文献
74.
为研究盾构隧道管片接缝处弹性密封垫在水压作用下的防水机制,在对管片拼装至隧道发生渗漏期间水压作用过程进行分析的基础上,采用有限元分析软件建立流固耦合计算模型,对水体渗入接缝弹性密封垫的过程进行动态化模拟,结合密封垫防水性能试验,揭示密封垫防水能力的发挥过程及产生机制,并对双道弹性密封垫防水可靠性增加的原因进行探讨。结果表明: 1)流固耦合模型能够较为直观、精细地模拟水体突破弹性密封垫的过程。2)从管片拼装到隧道渗漏的过程中,弹性密封垫经历了管片挤压—外水推挤—水体楔入—水体突破4个阶段。3)当水压pw<p=α(p0+p1)时,水体作用于密封垫迎水面外侧,这时密封垫的防水能力仍然具有较大的冗余;
当水压α(p0+p1)<pw<α(p0+p1+p2)时,水体虽然发生楔入,但不能完全突破密封垫,仍然存在一定的防水能力;
当水压pw>α(p0+p1+p2max)时,水体突破密封垫,发生渗漏。4)由于双道弹性密封垫之间存在储水空腔,空腔中的水压作用于第1道弹性密封垫的背水侧,产生的接触应力增量可引起第1道弹性密封垫的“自愈”,因而能够在一定程度上增加防水的可靠性。 相似文献
75.
<正>(上接2014年第5期)一股滚子从动件接触应力应该1 300~1 500MPa,本机在高转速下的接触应力显然过大,并且由于高速引起的惯性力增加,激起了机构的振动,使接触应力增大的同时波动不断变大,不仅会造成机构的动变形,巨大的周期性接触应力的反复作用还会引起接触件较大磨损,最后导致2个工作表面损坏。高速时,接触应力在凸轮曲率由负向正过渡点陡 相似文献
76.
应用轴承载荷分布理论计算了最大滚动体载荷,建立了高速列车轴箱圆锥滚子轴承单个最大受载滚子的三维切片模型,进而运用有限元软件ABAQUS,对不同工况下三种对数凸形的滚子与内、外圈的接触应力及等效应力进行了探究;并对对称对数修形在三种工况载荷下,不同修形量与接触应力的关系进行了研究.得出对称对数修形效果最佳,非对称修形次之,并给出三种工况的最佳修形量数值. 相似文献
77.
车轮与曲线钢轨接触的有限元分析 总被引:2,自引:2,他引:0
分析车轮与曲线钢轨接触的应力和变形,借助于Hypermesh有限元软件,建立了磨耗后的轮轨全接触和轮轨轮缘贴靠的轮轨三雏弹塑性接触有限元模型.并应用Marc软件进行了充分的非线性弹塑性接触计算,整理并分析接触位置,以及接触Mises应力数据.此外根据计算结果,全面分析了接触斑和Mises应力的变化规律,得出了轮轨在不同... 相似文献
78.
为解决高速动车组弧齿锥齿轮齿面疲劳点蚀故障,统计了点蚀故障发生的位置,并对点蚀断口进行了宏观、微观分析.在此基础上,基于动车组实际运行工况编制齿轮载荷谱,按ISO 10300-2-2001标准分析了齿面接触应力,利用试验台进行多工况加载试验,获得了接触面积的变化规律和趋势;确定了等效载荷扭矩下,接触区域当量圆柱齿轮与齿宽中点法线当量圆柱齿轮的赫兹接触线长度和分度圆直径,并分析了齿面接触应力与接触面积间变化规律.研究结果表明:在变载荷运行工况下,从动齿轮锥齿小端凹面为常接触区域;在等效扭矩载荷下,实际接触区域偏离齿宽中心线,当量接触线长度和分度圆直径小于理论计算值时,实际接触应力(972.23 MPa)大于理论接触应力(777.26 MPa),将等效扭矩载荷下齿轮凹面接触区域调整到齿宽的中部是解决齿轮点蚀故障的有效措施. 相似文献
79.
80.