五峰山长江大桥上部结构施工控制技术

五峰山长江大桥主桥为主跨1092 m的钢桁梁公铁两用悬索桥,加劲梁采用板桁结合钢桁梁,主缆采用预制平行高强钢丝索股结构,直径1.3 m。边跨加劲梁采用支架顶推法施工,中跨加劲梁采用缆载吊机由跨中向两侧对称架设,并在中跨侧靠近桥塔位置处合龙;主缆采用平行钢丝索股法架设。主缆制造时,采用无应力长度法计算各索股的无应力下料长度,并在主缆锚固区每处预留长度为±26 cm的垫板空间;主缆架设时,采用4根索股作为基准索股进行架设线形控制,并将主缆长度误差控制在-18~30 cm,均在误差控制范围内;加劲梁施工时,通过分析各因素对加劲梁线形的影响规律,提出控制二期恒载的措施;加劲梁合龙时,采取中跨钢梁不动、起顶边跨钢梁的合龙控制措施;在加劲梁合龙后加载二期恒载。加劲梁合龙后标高误差为-5^+63 mm,线形控制较好。     

南京站旅客进站天桥施工技术

1工程概况南京站站改工程旅客进站天桥计两座,为钢管全焊桁架式结构,全长79．449m,桥宽6．6m,桥梁顶部(上弦杆)标高12．659m,桥面标高9．3m,桥面系为满布间距0．5m的H型钢悬挂在桁架下弦上,上面铺设钢板,并与H型钢满焊,在二、三、四站台由钢梯和扶梯通向站台,东侧天桥还设了三部垂直电梯,桥顶局部设有雨棚,其他设有水平支撑。基础     

南京栖霞大桥钢管混凝土系杆拱结构施工技术

结合栖霞大桥１２、１３号墩间钢管混凝土系杆拱桥的的施工，阐述了支架搭设、钢管混凝土灌注、预应力张拉等技术要点，同时对施工中系梁混凝土应力的测试情况作了简要介绍。     

超大型沉井基础的施工风险评估

超大型沉井基础受尺寸巨大、地质条件复杂等因素影响,在施工阶段具有较高的安全及质量风险. 为准确有效地实现大型锚碇沉井基础施工过程的风险评估,采用工作分解结构-风险分解结构（WBS-RBS）,并结合专家调查法进行施工全过程风险识别;基于分解结构估测风险事件概率及损失等级从而确定初始风险分解矩阵,通过模糊层次分析（FAHP）法分析各类风险权重对其加权修正,并以修正风险矩阵值评估风险等级;采用该风险评估方法开展连镇铁路五峰山长江大桥北锚碇沉井基础施工风险评估. 研究结果表明:基于WBS-RBS法及专家调查法识别出“井壁开裂”等158项风险源;逐项计算初始风险值、综合风险值权重,并按等级划分标准评估出修正风险值大于1.696的“沉井突沉”“几何偏斜”等重大风险源共16项;针对重大风险源提出施工专项方案、实时施工监控及风险预案等措施控制. 为该沉井基础工程施工风险控制提供了依据,并为类似工程风险评估与控制提供借鉴.      

轮式主缆检修车常见故障分析及改进研究

国内大跨度悬索桥建设正在蓬勃发展的同时,主缆作为其特殊重要的功能构件,需要配备主缆检修装置来保障主缆的安全。主缆检修车是目前最主要的主缆检修装置,主缆检修车分为自行式与牵引式,目前最优良的主缆检修车是轮式主缆检修车,为提高轮式主缆检修车可靠性,对轮式主缆检修车进行故障分析,针对常见故障提出防治措施,并对轮式检修车存在的原理性故障进行研究,并提出改进措施,为提高轮式检修车的可靠性提供指导。     

悬索桥主缆自牵引式检修车研究

依据连镇铁路五峰山长江特大桥工程项目“五峰山长江大桥主缆系统检修设备研究课题”(课题号2017167),针对悬索桥主缆检修功能要求的特点,运用模块化设计方法,研发了一种自牵引式检修车。该检修车具备大角度爬升、行走自动纠偏、自动跨越主缆索夹等特点。研究分析了检修车的总体功能要求及不同实现方式的优缺点,并对检修车车轮对主缆表面的作用与影响进行了分析、研究,同时对检修车主体结构进行了强度与安全性分析。     

五峰山长江特大桥4号墩钻孔桩施工关键技术

五峰山长江特大桥为世界首座千米级高速、重载公铁两用悬索桥,主跨长1 092 m。4号墩为南岸陆地主墩,基础采用67根φ2.8m钻孔灌注桩基础,桩长50 m~128 m,最大钻孔深度达138 m。针对该墩砖石覆盖层、大斜岩面、超硬岩质、岩层分布不均、软硬岩层交替等复杂地质情况,采取钻孔平台设计、钢护筒套打、分区配置冲击钻和回转钻、严格控制泥浆指标和钻进参数等关键技术措施,顺利完成全部钻孔桩施工,超声波检测显示67根桩基均为Ⅰ类桩。主要对复杂地质条件下大直径超长钻孔桩施工关键技术进行进一步介绍,为以后类似工程提供参考研究。     

千米级高速铁路悬索桥静力特性分析

为了准确掌握千米级高速铁路悬索桥在静力荷载作用下的受力特征,结合现场试验和有限元模型,以主跨1 092 m的五峰山长江大桥为工程背景,研究特大跨径钢桁梁悬索桥在静力荷载作用下的结构力学行为,揭示不同加载工况下钢桁梁及主塔应力,主缆索股力,桥梁挠度,梁端转角,主塔、支座以及梁端纵向位移,吊索索力的变化特征,综合分析悬索桥的静力特性。研究结果表明：在不同加载工况下,上下游弦杆受力均匀,上下游斜杆受力变化较大;主塔塔柱受力变化较小,实测值与理论值之比在0.70～0.94之间;主缆各索股受力均匀,上下游侧索股应力变化一致,主缆整体受力性能良好;桥梁跨中实测挠跨比为1/530,小于设计挠度比1/487,梁端实测最大转角为0.56‰rad,桥梁竖向刚度较大,满足相关要求;支座纵向位移变化均匀,但受运营初期支座纵向摩阻力及阻尼器的影响,导致荷载较大时,纵向位移变化缓慢,使得理论值大于实测值,梁端位移与支座位移变化一致,桥梁纵向位移变化均匀;主塔塔顶纵向位移、吊索索力变化均匀,实测值与理论值吻合较好。研究成果不仅可为同类型桥梁设计提供借鉴,也可为桥梁后期运维提供“指纹”信息。