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以广东省惠州市合生大桥为工程背景,现场制作了1∶15的大比例预应力混凝土斜拉桥模型,进行了混凝土斜拉桥模型和混凝土棱柱体试件的徐变试验。基于混凝土棱柱体试件数据,得到了可用于有限元分析的徐变系数计算公式,并建立了考虑体表比的修正模型。结果表明:边跨支座反力基本不变;主跨支座和辅助墩支座的反力随时间呈增加趋势;实测徐变应变在(55~85)×10-6范围内;主梁最大徐变位移3.0 mm;桥塔收缩徐变引起的主梁位移占总位移的30%~60%;主跨的2对尾索索力变化最大,下降约6.5%;用修正模型对模型桥进行分析,其应变、位移、索力等的计算结果与实测数据吻合较好,具有良好的适用性。 相似文献
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为建立准确可靠的混凝土斜拉桥动力基准有限元模型,对1座大比例(1∶15)Ⅱ形截面主梁混凝土斜拉桥试验模型进行了模态测试,分别采用单主梁模式、三主梁模式、梁壳模式和实体模式建立了斜拉桥的初始动力有限元模型;以实测数据为依据,采用基于灵敏度的模型修正技术分别对以上初始有限元模型进行了修正,将修正前后的动力特性计算值与实测数据进行对比,讨论了不同模式建模方法的计算精度和模型修正效果,以及有限元建模的误差来源和模型修正的相关问题.结果表明:初始有限元模型计算误差主要是由建模误差和参数误差引起的;梁单元模型在建模方面有局限性,应根据不同的结构特点和分析目标建立相应的有限元模型;模型修正应与试验相结合,对引起有限元模型计算误差的各种因素进行全面的考虑,正确处理,才能得到符合实际的基准有限元模型. 相似文献
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为对钢混组合梁斜拉桥的力学性能进行研究,并方便设计人员进行合理的工程设计,以一座跨径布置105 m+220 m+105 m的钢混组合梁斜拉桥为例,提出了一种将桥面板梁格化的组合梁斜拉桥计算方法,该方法采用Midas Civil进行整体建模,以梁格法对桥面板进行离散,综合考虑混凝土收缩徐变特性、桥面板预应力效应、主梁的温度梯度、车辆荷载以及斜拉索索力等因素后对组合梁各部件包括预应力桥面板进行详细验算.计算分析表明:基于梁格法的桥面板建模方法能够有效分析组合梁桥面板的力学特性,该桥各部件的各项指标均满足规范要求. 相似文献
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为分析环境激励法模态参数识别的不确定性,对一模型斜拉桥进行了分区模态试验,测试了主梁竖向和扭转、主塔面内和面外模态。首先,分析了非白噪声激励对模态参数识别的影响,提出采用结构有限元模型仿真分析结合稳定图剔除虚假模态的方法。其次,采用特征系统实现算法(ERA)结合提出的虚假模态剔除方法,识别出全桥15阶模态。再次,采用峰值法(PP)、正交多项式法(RP)、最小二乘复指数法(LSCE)、随机子空间法(SSI)分别进行模态参数识别,对比了各方法模态参数识别结果,统计了其不确定性,频率的识别结果变异性小,阻尼和振型有较大的变异性。最后,采用MONTE CARLO法对实测频响函数添加噪声后进行模态参数识别,结果表明,测点位于振型振幅较大位置时,模态参数识别结果的不确定性小,模态参数识别方法的不确定性比噪声的不确定性大。 相似文献
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目前基于冲击回波厚度频率检测孔道注浆质量的研究主要集中于横断面注浆缺陷形式,而对纵向缺陷长度的研究很少。浇筑了一块厚0.3 m、孔厚比0.3的含不同注浆缺陷长度混凝土板,研究纵向缺陷长度对厚度频率的影响,同时着重分析了试验中出现的注浆饱满位置厚度频率偏移较大显示缺陷存在的原因。研究结果表明,在孔厚比为0.3的情况下,当缺陷长度为0.5倍孔道内径时,冲击回波厚度频率相比注浆饱满情况无明显偏移现象;当缺陷长度大于1倍孔道内径时,厚度频率比偏移10%以上;当缺陷长度为2倍孔道内径时,厚度频率比的偏移仍未达到未注浆情况下的偏移量;当浆体由于收缩导致浆体与波纹管内壁脱粘时,冲击回波法很难识别孔道的注浆状态。 相似文献
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为分析锤击法模态参数识别的不确定性,对一座模型斜拉桥进行了分区锤击法模态试验,采用变时基技术测试了主梁竖向和扭转、主梁横向、主塔面内和主塔面外模态。首先,采用特征系统实现算法(ERA)进行模态参数识别,ERA法的稳定图能够有效区分密集模态,识别出全桥21阶模态参数。其次,采用峰值法(PP)、正交多项式法(RP)、最小二乘复频域法(LSCF)、最小二乘复指数法(LSCE)分别进行模态参数识别,对比了各方法模态参数识别结果,统计了其不确定性,结果表明,频率的识别结果变异性小,阻尼和振型有较大的变异性。最后,采用MONTE CARLO法对实测频响函数添加噪声,RP法进行模态参数识别,结果表明,测点位于振型振幅较大位置时,模态参数识别结果的不确定性小,模态参数识别方法的不确定性比噪声的不确定性更大。 相似文献
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