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为了明确大牛地气田输气管线内是否存在积液,从管道高程、末端分离器排液和管线压降变化三方面进行论证分析。分析表明:液体易于在西1线和中1线内积存,不易在东1线内积存,但末端分离器在清管后没有排过液,且TGNET模拟的理论压降和实际压降差别不大,即西1线、中1线和东1线目前不存在积液;塔榆管线高程整体呈下坡走势,塔榆末站分离器2014年1月—8月没有排过液,且TGNET模拟的理论压降和实际压降差别不大,即塔榆管线存在积液的可能性很小;大杭管线高程平缓,且末端分离器2014年1月—8月没有排过液,不同输气量下TGNET模拟的理论压降与实际压降差别不大,即大杭管线存在积液的可能性很小。 相似文献
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混输管路在油田的地面集输系统中应用日益广泛,而混输管路压降计算对于管路经济管径选取起决定作用.文中对气液两相混输管路压降计算简单总结,对均相流模型、分相流模型、流型模型的代表性计算方法进行了介绍,并通过具体工程实例对工程设计中常用的混输压降计算方法进行了对比.采用常用的多相流模拟软件进行校核,得出Beggs - Bri... 相似文献
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顺序输送管道油品置换过程的水力计算 总被引:1,自引:0,他引:1
根据一元不稳定流的能量方程和管内介质的连续性条件,推导出刚性顺序输送管路内含有两种油品时的比能量平衡方程,对于两种油品处于同一流动状态,且不计沿线高程变化时,本文推导出比能量平衡方程的解析解,对于两种油品处于不同流态或考虑管路沿线高程变化时,采用变步长龙格-库塔法求解比能量平衡方程,无论采用何种解法,都可算出任意时刻管路中的油品流速,压力以及混油界面的位置。 相似文献
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根据自流装车管路系统中鹤管流量不同的工艺特点,建立了自流装车管路系统水力计算和装车时间计算的严格模型,讨论了自流装车管路系统水力计算的数值求解方法和基本思路,应用弦截法求解管路系统水力计算方程,求出在一定液位上集油管、鹤管段的流量。采用龙贝格数值积分法求解装车时间,应用VC 6.0高级语言编制了自流装车管路系统计算程序,应用该程序可快速进行工艺设计计算和模拟计算。计算表明:操作的鹤管数越多,各鹤管的流量差别就越大。 相似文献
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利用流体力学理论,结合目前国内外最新的两相流理论和实验研究成果,在描述气液两相管流水力计算、热力计算和流型判断的数学物理模型的基础上,研制出适用于海洋、沙漠、丘陵地区,原油与伴生气、凝析天然气与凝液混合输送工艺的一套新的计算模拟软件TFTCS.对TFTCS的结构、功能、适用范围作了介绍,用该软件对某湿天然气管线进行了模拟计算,同管线生产数据进行了对比,并与国外同类软件PIPEPHASE进行了对比验算。实际应用表明,该软件功能完善、操作方便、计算结果可靠,能满足油气混输管线的设计计算和生产管理的需要。 相似文献
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管道内污水两相流的阻力计算 总被引:3,自引:1,他引:2
目前的污水管道设计是将污水在管道内的流动视为单相均匀流,主要用谢才(Chezy)公式进行水力计算。由于存在管线长、流量大以及区域地形变化幅度较大等因素,建设区域排水系统需要采用新的方法,以便较准确的计算水头损失。文中将污水视为液-固两相流体。对于沿程阻力的计算,将流体分为均质流与非均质流,分别给出沿程阻力系数的计算公式;对于局部阻力,则借用气-固两相流动的局部阻力系数计算公式。最后得出了两相流情况下与单相流情况下的阻力系数区别。结论是沿程阻力系数的区别可不计,局部阻力系数差别较大,在进行设计时必须考虑。 相似文献
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液体石油管道内腐蚀直接评价方法 总被引:3,自引:1,他引:2
基于美国腐蚀工程师协会提出的液体石油管道内腐蚀直接评价标准,介绍了适用于该种管道的腐蚀直接评价方法,并阐述了该方法的4个步骤,即预评价、间接检测、详细检查和后评价.运用油水流型预测、管道积水情况分布以及固体夹带与沉降3个方面的模型来确定腐蚀的具体位置和数量,并考虑了破乳、微生物腐蚀和杀菌剂、固体成分以及局部流动条件下对... 相似文献
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