漳州战备大桥主桥设计

漳州战备大桥主桥为双塔单索面三跨连续部分斜拉预应力混凝土箱粱桥，主桥孔跨布置为（80．8＋132＋80．8）m，采用塔梁固结、塔梁与墩分离，墩顶设支座的结构形式。简要介绍主粱、主塔及主墩的设计。     

马鞍山大桥三塔悬索桥塔梁固结体系钢箱梁施工关键技术

特大跨径三塔悬索桥首次运用塔梁固结体系,即钢箱梁在中塔位置设计为塔梁固结结构,体系转换施工时存在钢箱梁弯曲应力及扭转剪应力较大、中塔顶主缆的不平衡水平力较大的情况。为了解决上述问题,优化钢箱梁吊装及合龙顺序对整体结构受力的影响、索鞍顶推对塔柱的影响,明确塔梁固结前后施工流程、全过程线形监控措施等,结合马鞍山长江公路大桥左汊三塔悬索桥塔梁固结施工实践,对钢箱梁施工进行了详细的介绍说明,并总结出各施工工序的精细化措施,保证了大桥钢箱梁的顺利合龙和桥面线形的平顺性要求。     

马鞍山长江公路大桥三塔悬索桥结构体系选择

马鞍山长江公路大桥左汊主桥为主跨2×1 080 m的三塔悬索桥,为解决该桥在不平衡活载作用下引起中塔两侧主缆缆力差值较大的问题,需要选择合理的结构体系,对塔梁固结、支座约束、半飘浮与全飘浮4种结构体系进行对比分析.采用有限元软件BNLAS分析4种结构体系的力学特性,计算结果表明:塔梁固结结构体系抗滑安全系数最高、结构刚度最大、中塔钢结构段应力在容许范围内、抗风与抗震性能优于飘浮体系、不需要设置支座;4种结构体系在缆索受力方面差异很小;塔梁固结体系加劲梁受力较大但可以通过调整梁高来控制应力.经综合比选,该三塔悬索桥最终采用塔梁固结的结构体系.     

马鞍山长江大桥三塔悬索桥关键技术研究

马鞍山长江大桥主桥为2×1 080 m三塔两跨悬索桥。三塔悬索桥的结构行为与两塔悬索桥不同,为防止主缆在中塔鞍座内滑移,围绕减少中塔两侧主缆缆力不平衡差值措施,对中塔塔、梁固结体系、半漂浮体系和全漂浮体系进行静力、动力和抗风性能分析,确定采用各项性能均较优的塔、梁固结体系。同时,对桥塔刚度和结构形式进行分析和比选,确定中塔采用上塔柱为钢结构、下塔柱为混凝土结构的钢-混凝土叠合塔。钢塔柱与混凝土塔柱采用底座连接方式,连接采用110束3715.24的可更换钢绞线索进行锚固。为减小塔、梁固结处的固端弯矩,降低桥塔下横梁的扭转内力,经比选,中塔处梁高采用5.0 m;中塔下横梁梁高采用6.5 m。     

沈阳市富民桥主桥设计

沈阳市富民桥主桥为折线形双塔单索面预应力混凝土斜拉桥,主桥跨径布置为(89+242+89)m,设计上采用了塔梁固结、梁墩分离的措施.简要介绍主梁、主塔及主墩的设计.     

槽形梁斜拉桥塔梁固结区受力分析及构造细节

某槽形梁斜拉桥塔梁固结区采用预应力混凝土结构,槽形主梁在两侧与塔柱固结、主梁下设横梁与桥塔形成横向框架体系.为研究该槽形梁斜拉桥塔梁固结区的受力特性并验证结构安全性,采用有限元软件ANSYS建立塔梁固结区空间模型,验证模型正确性后分析固结区结构的应力分布情况,并探讨了槽形梁底板上缘与塔柱交接角、槽形梁过人洞与塔柱人洞交接角以及塔柱过人洞折角等构造细节对固结区应力的影响.结果表明:塔梁固结区整体应力满足使用要求,但存在局部应力集中现象.最大主压应力、最大主拉应力分别出现在槽形梁底板上缘与塔柱交接角处及槽形梁过人洞与下塔柱人洞交接角处.构造细节改进后,塔梁固结区应力集中程度明显降低.     

赣东大桥总体设计

赣东大桥位于江西省抚州市城区北部,跨越抚河。主桥采用2×132m独塔双索面预应力混凝土斜拉桥。主梁与主塔固结,在过渡墩设置竖向支座,结构为塔梁固结体系。主塔采用人型塔（临川之笔）,内藏钢笔形状。主塔基础采用钻孔灌注桩。介绍赣东大桥总体设计。     

石湾特大桥的设计

石湾特大桥是佛山市禅西大道工程的重要组成部分,其主桥结构形式为双塔单索面、塔梁固结、墩塔分离的三跨矮塔斜拉桥,主梁采用全预应力混凝土变截面箱梁结构,跨径布置为90.5 m+150 m+90.5 m。介绍该桥塔梁结合体系的构造,主梁、主塔的设计,斜拉索的布置以及施工工艺。     

富民桥5号主塔墩临时固结方法及计算分析

沈阳市富民桥主桥5号主塔墩为塔梁固结、墩梁简支体系,在悬臂施工过程中,为保证施工阶段结构的安全及便于施工控制,特采取临时固结措施.主要介绍5号主塔墩的临时固结方法及计算分析.     

漳州战备大桥设计——三跨连续预应力混凝土矮塔斜拉箱梁桥

漳州战备大桥为双塔单索面三跨连续矮塔斜拉预应力混凝土箱梁桥，主桥孔跨布置为（80．8＋132＋80．8）m,采用塔梁固结，塔梁与墩分离，墩顶设支座的结构形式。主要介绍主梁、主塔及斜拉索等方面的设计。