风机性能试验中风道阻力试验及仿真计算方法研究

介绍了在风机、风道性能试验中,风道阻力试验及仿真计算的几种方法,比较和分析了这些方法的优劣,可为以后的类似试验提供可靠的理论技术支持。     

地铁区间射流风机起动方式的经济效益分析

结合地铁区间射流风机供配电的实际情况,依据相关规范对风机起动时母线电压降、电动机端子电压降、起动转矩等方面的要求,对射流风机在全压起动、软起动2种不同起动方式下的载流量、电压降等指标进行计算,并对2种起动方式的技术经济进行对比分析,进而得到30 k W、45 k W、55 k W等常用规格区间射流风机在不同供电距离下适宜采用的起动方案。     

裂土挡墙压力分布探讨

在考虑裂土遇水膨胀，对挡墙产生膨胀压力的基础上，结合粘性土挡墙的压力分布，提出了一种裂土挡墙地压力的计算方法。此法概念明确、计算简单、比较符合裂土工程性质的特点。     

挡墙后裂土膨胀压力分布与设计计算方法

通过裂土地区挡墙土压力的实测、模型试验、现有设计方法和既有挡墙使用情况的调查研究搞清了裂土了区挡墙上的土压分布，据此，提出了一种实用的，考虑了裂土膨胀作用在墙背上的土压力分布图形的设计计算方法，为了降低膨胀压力，推荐了裂土地区挡墙背缓冲层设置的合理厚度和配置。     

控制车车体表面压力分布试验研究

介绍了造成200km/h动力集中型电动旅客列车组的控制车和动力车表面压力分布不同的主要原因，对控制车表面压力分布测量结果进行了分析，并用面元法的计算结果与测量结果进行了对比，与流动非分离区，二者有较好的一致性。     

高速列车表面压力分布的数值计算

用三维面元法对三种不同机车头型形状的高速列车表面压力分布进行了数值计算，并与风洞试验进行了对比，计算结果与试验结果一致。     

动力车车体表面压力分布试验研究

阐述了对我国首列200 km/h动力集中型电动旅客列车组动力车表面压力分布测试情况,并对测量结果进行了较为详细的分析,最后用面元法的计算结果与测量结果进行了对比,在流动非分离区,两者有较好的一致性.     

控制车车体表面压力分布试验研究

介绍了造成200 km/h动力集中型电动旅客列车组的控制车和动力车表面压力分布不同的主要原因,对控制车表面压力分布测量结果进行了分析,并用面元法的计算结果与测量结果进行了对比,在流动非分离区,二者有较好的一致性.     

动力车车体表面压力分布试验研究

阐述了对我国首列200km/h动力集中型电动旅客列车组动力车表面压力分布测试情况，并对测量结果进行了较为详细的分析，最后用面元法的计算结果与测量结果进行了对比，在流动非分离区，两者有较好的一致性。     

等半径双回转式通风管道的设计与应用

等半径双回转式通风管道是一种新型活动管道设计方案。该设计两次运用回转接头，解决了局部排风系统中罩口的机动功能，已被广泛地应用于现场排尘排毒工程中，使用方便，效果良好。     

地铁通风小系统风机送电调试的探讨

通过6个案例分析,从不同调试故障的处理方法,归纳出3类常见调试问题,进而提出分3步进行的送电调试,为快速、高效地完成通风小系统风机送电调试任务提供了一条可行的便利途径。     

地震条件下被动土压力及其分布分析的新方法

研究目的:目前国内外关于地震条件下被动土压力及分布分析的方法,要么存在分布规律及位置不合理,要么存在推导过程复杂、求解麻烦、适用条件苛刻等局限性。本文采用旋转挡土墙计算模型的变换法,将在地震条件下被动土压力的求解问题转化为在静力条件下被动土压力的求解问题,对于简化被动地震土压力问题,统一地震土压力的求解等方面具有参考价值。研究结论:(1)根据在静力条件下水平层分析法的被动土压力推导结果,直接获得在地震条件下被动土压力强度分布、土压力合力及其作用点位置的表达式,并运用图解法得到了临界破裂角的解析解;(2)公式考虑了水平和垂直地震加速度、不同墙背倾角、墙背、坡面倾角与填料存在粘结力和外摩擦角、存在均布超载等诸多因素的影响,公式可以适用于在常用边界和地震条件下黏性土的被动土压力计算;(3)本文方法大大简化了在地震条件下的被动土压力计算公式推导过程,统一了地震土压力的求解,理论更加完善;(4)本文研究成果可应用于地震条件下挡土墙结构被动土压力的快速求解计算。     

静止侧压力系数及其试验方法的探讨

研究目的:通过对确定静止侧压力系数K0值的方法、影响K0值的因素以及室内试验过程中需要考虑的问题等进行探讨,提出室内试验测定K0值的建议和适用天津地区浅层土K0值的经验公式。研究方法:对确定K0值的各种方法进行对比介绍,分析影响K0值的因素和试验中应考虑的问题,并通过大量试验数据分析天津地区浅层土质K0值的规律。研究结果:提出了适合天津地区浅层土K0值的经验公式,以及室内试验测定K0的建议。研究结论:室内K0仪测定静止侧压力系数K0值易于操作、测试方便,为保证试验数据的可靠性,在试验过程中应尽量消除测量系统的密闭性以及侧向压力消散造成的系统误差。在缺少试验条件或工期紧的情况下,可采用本文回归的经验公式K=0.017 1I 0.174 5对天津地区浅层土的K值进行估算。     

基于非结构网格的风压分配方法

刚性模型测压风洞试验测试得到的测点风荷载一般无法直接用于结构抗风设计及风致响应计算。以结构表面风压测点作为控制点,通过多项式插值得到非结构网格并将测试得到的测点风荷载匹配至网格的节点和虚面上,以此作为计算分块风荷载、整体风荷载、节点风荷载及风致响应风荷载输入的依据。以某大跨度空间结构为例,说明了该方法的可行性、准确性和通用性。     

地铁越江隧道风机配电变压器容量的选择

在地铁线路设计中,遇到穿越江河的超长隧道,必须配置大功率隧道风机保障隧道通风系统的安全可靠运行。由于隧道风机负荷大,而风井变电所其余负荷较小,故风机负荷占风井变电所总负荷的比例高达90%,因此,在区间风井配电变压器容量选取时将面临两难困境。在满足启动电压降的同时还要注意下级配电开关的合理匹配;另外需要从经济性、工程可实施的角度选择适合的配电变压器。以实际工程设计为例,计算分析越江隧道风机的电压降并进行校验,分析选择下级开关的额定电流并根据隧道风机启动电流配置保护整定值,以供同行设计人员参考。     

导流块对高速检测车空调系统进出风口压力影响的数值分析

以不可压缩黏性N-S方程和RNGk-ε湍流模型为基础,对4辆编组检测车以350km/h速度明线运行的空气流场进行了数值分析,针对空调导流块对检测车空调表面压力分布的影响进行了研究。先后对安装导流块、改变冷凝风机进出风方向及去掉导流块3种设计方案明线运行的外流场进行了数值模拟,得到3种设计方案气动特性及空调冷凝风机进出风口压力差的定量结果。计算结果表明,去掉导流块并不利于冷凝风机的进出风,而安装导流块、改变冷凝风机进出风方向的方案是较好的设计方案。     

高性能混凝土模板侧压力分析

随着混凝土施工装备水平的提高和普及,以及高性能混凝土具有的高流动性,施工过程对模板产生了较高的模板侧向压力,近几年多有施工中发生"爆模"事故,影响安全。对影响模板侧向压力变化的机理及目前技术规程中模板侧向压力计算公式进行了分析,提出施工中保证模板设计加工和施工过程中模板安全的措施。     

行车准点率与RAMS可靠性的相关性

从服务表现指标与系统保证RAMS（可靠性、可用性、可维护性及安全性）的联系切入,采用由上而下分解法和由下而上验证法,论述表现轨道交通运营服务质量的宏观指标（行车准点率）与反映机电系统设备性能的微观指标（可靠性）之间的联系。以屏蔽门为例,定性并定量地论证行车准点率与可靠性之间的相关性,分析行车准点率与RAMS可靠性之间相互作用和相互依存的紧密关系,探索基于RAMS建立运营服务指标体系的理论和实践依据。     

铁路施工临管运输主要行车人员BMI与血压、血脂关系的调查

目的　为深入了解铁路施工临管运输主要行车人员体质指数 (BMI)与血压、血脂的关系。方法　对138名铁路临管运输主要行车人员 ,进行总胆固醇 (TC)、甘油三脂 (TG)、血清高密度脂蛋白胆固醇 (HDL -C)、血压、身高、体重、腰围、臀围指标测量及BMI、WHR(腰围臀围比 )指标计算 ,所得数据进行流行病学危险度分析。结果　BMI≥ 2 4 0的超重和肥胖的检出率为 4 4 2 0 % ,血压和血脂异常率分别为 32 78% ,5 2 4 6 % ,明显高于BMI<2 4者 ;在BMI≥ 2 4 0者中 ,血压和血脂异常的相对危险度(RR)分别为 4 2 977,3 6 70 0 ;总体RR的 95 %可信区间(95 %CI)分别为 2 14 5 0～ 15 5 35 1、2 6 996～ 15 716 0 ,χ2值分别为 7 86 70、2 1 310 0 ,P <0 0 5。结论　对铁路临管运输主要行车人员 ,在调整职业紧张因素的基础上 ,改变不良的生活方式和不健康的行为模式 ,控制超重、肥胖和紧张反应 ,将BMI维持在 2 4 0以下 ,可防止高血压、高脂血症的发生和危险因素的聚集