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随着我国内河航道水上运输的发展,使得部分水运内河航道急需升级改造以适应日益发展的内河航道水运业的需要。以南河特大桥主桥整体顶升工程为研究对象,研究一种全新的桥梁整体顶升技术来进行升级改造,以满足内河通航需要。运用PLC液压同步控制技术,使同步顶升控制精度为±1.0 mm,从而保证顶升过程的同步性,确保顶升时桥梁上部结构的安全。通过对桥梁顶升方案的比选,选择液压千斤顶顶升、机械跟随千斤顶跟随保护的方式进行整体顶升。由于南河特大桥主桥顶升采用下部承台(盖梁)+上部梁体的顶升方式,结合主桥的结构特点和现场工况,采用两阶段施工的方法,保证桥梁整体顶升顺利实施。 相似文献
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在内河航道提升改建过程中,过往建设的桥梁通航净高较低,不能满足高等级航道的通航需求,往往成为航道提升过程中的限制因素.桥梁顶升技术对既有桥梁的改造相比拆除重建方案节约资金、节省工期.现以长湖申线航道西延工程紫梅桥改建工程为例,该桥采用PLC液压同步顶升系统,液压千斤顶与机械跟随千斤顶组合的顶升方法,安全、快速地完成了对紫梅桥全桥整体顶升的改建任务,使改建后主桥通航孔满足60m×7m限制性Ⅲ级航道通航净空,达到航道提升的改建目标.顶升改建方案节约建设资金、缩短施工周期,具有良好的经济及社会效益. 相似文献
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某高速铁路线上的9座32、24 m预应力混凝土简支箱梁桥因地震发生梁体与支座连接螺栓剪断、梁体偏移等病害,需对桥梁震害进行整治,不切断钢轨、不扒除道砟,对梁体进行顶升与纠偏复位,并更换损坏的支座螺栓。仅顶升的梁体采用300 t单向顶升千斤顶,需纠偏复位的梁体采用300 t级三向千斤顶,每个支座布置2台,1孔梁共8台,千斤顶横桥向中心距2.77 m,顺桥向中心距0.8 m。对于梁体未偏移但需更换支座螺栓的梁跨,采用单墩四支座同步顶升;对于梁体偏移且需更换支座螺栓的梁跨,采用两墩八支座同步顶升。纠偏复位梁体时,采用PLC同步液压控制系统控制千斤顶同步顶升和平移,竖向位移控制在5 mm内。采用该技术顺利完成整治施工,实测梁体混凝土横向最大拉应力1.7 MPa,钢轨应力增量18 MPa,横向纠偏力1 600 kN,纵向纠偏力3 850 kN。 相似文献
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桥梁整体顶升是一种新型的桥梁改造技术,具有改造成本低、施工周期短、对周边环境影响小、资源利用率高、社会效益好等一系列优点。本文结合苏州市松陵大桥整体顶升改造工程,介绍了超长装配式组合箱梁特大桥的整体顶升方案,分析了纵断面优化、顶升托换系统设计、限位装置的设置、千斤顶和跟随顶的布置、墩柱接高方法等关键技术,可供类似工程参考。 相似文献
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宁波市鄞县大道原跨线桥主桥为(45+70+45) m预应力混凝土变截面连续梁桥,采用左、右幅相互独立的直腹板单箱单室箱梁,幅宽13.25 m,间隔4 m。由于鄞州大道快速路改造,桥面标高、分幅形式均不满足相应要求,为了降低对鄞县大道交通的影响,主桥采取横向平移+竖向顶升相结合的改造方式代替拆除新建,即左、右幅桥各相向平移2 m并为一幅,平移后竖向顶升7.8 m。改造施工中,采用由混凝土框架梁柱结构、液压千斤顶、钢分配梁组成的平移及顶升受力托换结构体系;应用主动施力静压支撑的机械跟随千斤顶保护技术,避免交替承力时梁体出现受力不均;利用聚四氟乙烯板与镜面钢板组成的滑移面,有效地减少了顶推力;设置平移及顶升限位措施、钢支撑钢框架稳定措施。主桥平移后横向水平误差仅为3 mm,顶升后标高误差为2 mm,结构未发生二次损伤,满足改造要求。 相似文献
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佛开高速公路九江大桥主桥边跨盆式橡胶支座发生严重滑移,通过对620m长主跨(每个支座反力达3230kN)的盆式橡胶支座进行更换施工,在墩顶搭设施工平台,对墩顶和梁底进行处理,安装超薄千斤顶进行分级顶升后布设监时支撑,对旧支座拆除再更换的施工工艺进行研究,顺利解决了大荷载及在小操作空间内更换支座的施工工艺及施工监控,工程质量达到了设计要求。本文内容对大跨径桥梁的支座更换的施工及控制具有一定的指导意义和参考价值。 相似文献
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北京铁路枢纽丰台站改建工程丰台特大桥为1-112 m六线简支钢箱叠拱桥,拱肋采用上、下拱组成的双层拱形式,桥幅全宽38.6m,总重达4 795 t.根据该桥结构特点及施工条件,拱桥采用非桥位现场拼装,整体顶推至设计桥位的施工方案,即在桥位小里程侧顺桥向搭设临时墩、贝雷梁拼装平台,利用履带吊和汽车吊分段拼装拱桥,采用1 ... 相似文献
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宝鸡清溪渭河大桥主桥为(115+258+115)m的双塔斜拉桥,采用半飘浮的约束体系,桥面全宽29m,设有双向4车道及两侧人行道。桥塔采用钻石形钢筋混凝土结构,主梁采用双边"工"形钢-混组合梁,混凝土桥面板采用预制构件,在纵梁、横梁及人行道托架顶部均设有混凝土后浇带,通过剪力钉与钢主梁连接。斜拉索采用扇形布置的空间双索面平行钢丝拉索体系,通过钢锚箱和锚拉板分别与桥塔和主梁相连。桥塔和边墩基础采用钻孔灌注桩基础。桥址位于高烈度地震区,采取了在桥塔处设置纵向活动抗震球型支座、边墩设置纵向活动横向摩擦摆减隔震支座,在桥塔下横梁与主梁间设置纵向粘滞阻尼器的减隔震措施。根据结构特点以及建设条件,主梁施工方案采用大节段支架法。 相似文献
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为选用合适的摩擦摆支座设置方案,以改善地震作用下大跨度斜拉桥下部结构的受力性能,以安庆-九江高铁鳊鱼洲长江大桥主航道桥为背景,利用有限元软件建立全桥模型,比较不同摩擦摆支座设置方案下桥梁下部结构的地震反应。结果表明:在地震作用下,不设置摩擦摆支座时,承台底轴力及墩梁之间相对横向位移不满足减震要求;仅边墩设置摩擦摆支座墩梁之间相对横向位移不满足设计要求;边墩及辅助墩均设置摩擦摆支座后,下部结构最不利轴力显著提高,墩梁之间相对横向位移响应明显下降,安全系数大幅提高,均能满足结构减震要求。鳊鱼洲长江大桥主航道桥最终采用边墩及辅助墩均设置摩擦摆支座方案。 相似文献
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新建安九铁路庐山特大桥采用1孔96 m钢-混组合桁架梁结构跨越瑞九铁路线。根据桥梁结构特点及施工条件,该桥采用“异位成型、转体就位”的方案施工。在瑞九铁路线侧搭设组合支撑体系,在组合支撑体系上进行钢桁梁的拼装及混凝土槽形梁现浇施工;在Y197号墩墩顶设置固定端转轴、Y198号墩侧设置转体滑道和牵引设备,以Y197号墩中心为圆心、96 m为半径,将梁体转动16°至设计位置;转体后,按照单墩同步、两墩交替循环的方式落梁2429 mm至设计标高,完成钢-混组合桁架梁桥施工。 相似文献
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顶升设备和顶升方式不同将对桥梁结构安全产生不同的影响。针对顶力同步顶升施工对桥梁结构的影响进行分析,结果表明:位移同步顶升对桥梁的不利影响远远小于顶力同步顶升,施工时应优先选择位移同步顶升设备,既可避免因顶升施工对桥梁结构造成损害,又可降低工程风险,提高施工效率。 相似文献
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为与相邻公路桥对孔布置并具有较优的结构性能,新建福州至厦门铁路泉州湾跨海大桥引桥采用多联(3×70)m无支座整体式刚构,该桥型全桥不设支座,边墩与中墩均与主梁固结形成整体刚构。该桥主梁采用预应力混凝土箱梁;墩高20~50 m,中墩采用实体墩或空心墩,边墩采用薄壁墩,相邻联边墩共用基础。通过在相邻梁端加装横向限位器、应用无砟轨道小阻尼扣件、边墩顶梁段采用两交界边墩临时固结后悬臂浇筑施工等措施较好地解决了梁端相对横向位移、轨道适应性及海上施工等问题。对该无支座整体式刚构桥结构性能进行分析,结果表明:其各项指标均满足规范要求,具有较好的经济性、抗震性能和景观效果。 相似文献
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金寨长征大桥主桥为(80+100)m斜塔斜拉桥。桥塔采用钢管混凝土组合结构,在钢管内部设置钢筋笼、钢管内壁焊接PBL纵向加劲肋及环向加劲肋,并灌注高性能混凝土,基础采用钻孔灌注桩;主梁采用钢箱结构;斜拉索呈扇形布置在中央分隔带内,单索面双排布置,斜拉索采用镀锌高强平行钢丝束,外层护套表面设置螺旋线以抑制风雨振;塔、墩、梁处钢-混结合段采用剪力钉、PBL连接键等,形成塔、墩、梁固结的约束体系。主桥采用临时墩辅助下的钢箱节段拼装方法施工。利用有限元软件对主桥进行整体结构计算,结果表明主桥的钢管混凝土桥塔、主梁、斜拉索应力均满足规范要求。 相似文献