城市轨道交通整流机组几个参数的分析与计算

分析牵引整流系统中理想空载整流系数、额定空载整流系数与整流脉波数的关系,牵引整流变压器阀侧与网侧容量的关系、阀侧电压的选取及额定直流电压调整率的计算,讨论直流负载临界电流的计算方法及与牵引整流变压器阻抗参数的关系。     

牵引移相变压器网侧谐波消除研究

对24脉波移相牵引整流移相变压器的结构、移相原理和谐波电流的相移进行了研究,通过公式推导出这种变压器与谐波电流可以互相抵消,并在某牵引整流站进行了实测,证明这种变压器构成牵引整流站对城市电网的影响完全在电网电压的波动范围之内.     

城市轨道交通牵引供电整流机组的技术探讨

城市轨道交通牵引供电系统由牵引变电所和牵引网组成,牵引变电所的主要设备是整流机组,整流机组由牵引变压器与整流器组成。整流机组网侧谐波电流是电力系统主要的谐波源之一。为减少谐波电流对城市电网的影响,我国城市轨道交通牵引供电广泛使用24脉波直流电源。具体探讨与研究了24脉波整流机组作用、结构、整流原理和保护。     

城轨交通整流机组空载直流输出电压的计算

本文分析了城市轨道交通牵引供电系统中整流机组等效24脉波的产生过程,提出了整流机组空载直流输出电压与整流变压器阀侧空载线电压的电压比,以及应根据整流机组空载直流输出电压波形的计算方法。     

城轨交通牵引系统谐波电流引起的主变压器降容率分析

谐波电流会使变压器损耗增加,降低变压器的有效容量。本文分析城市轨道交通牵引供电系统中整流装置产生的谐波电流对主变压器造成的影响。在MATLAB-SIMULINK环境下建立12脉波和24脉波整流装置模型并得到其谐波电流数据,利用IEEE C57.110标准提供的谐波损耗因子计算谐波电流所引起的主变压器降容率。计算结果表明:谐波电流会引起不可忽视的主变压器降容率;与12脉波整流装置相比,24脉波整流对变压器降容率的影响明显较低;变压器的直流电阻损耗占负荷损耗比例越大,在相同谐波条件下额外增加的损耗越少。研究结果为轨道交通供电系统的负荷计算和主变压器容量选择提供了依据。     

牵引变压器过负荷能力的确定方法

本文介绍了牵引变太器负荷状态的分类，阐述了牵引变压器过负荷能力的确定方法和应用，可供牵引供电系统设计、运行主管部门等校验、制定牵引变压器过负荷值时参考。     

直流牵引变电所在供电系统运行仿真中的建模

讨论了直流牵引变电所在供电系统运行仿真中的建模问题。直流牵引变电所主要由整流变压器和硅整流器构成。在进行直流牵引供电系统的运行仿真时,将其按戴维南电路建模,其等效内电阻和理想电压源由交流电源和整流机组的参数以及负载情况决定。本文给出了12脉波整流机组的计算实例。     

牵引变压器的容量及其过负载能力

阐述了牵引变压器的各种容量之间的关系，并通过对牵引变压器运行工作原理的理论分析，论证了YN，d11接线牵引变压器的铭牌容量应该比其结构容量低一个容量等级。根据典型负载曲线，推荐一种合理选用变压器额定容量的方法，试算了变压器在对称和不对称运行条件下绕组热点温升和统组绝缘的相对寿命损失，对比了这两种情况下变压器过载能力的差异。     

吊挂刚度对车体及牵引变压器振动指标的影响分析

介绍了用于动车组车体和牵引变压器振动评定的两种指标,建立了车体-变压器有限元模型。改变车体与牵引变压器之间的连接参数——吊挂刚度,并在变压器及车体空簧处施加不同速度级下的对应实测振动信号,提取车体端部及变压器上部和底部振动响应,计算车体平稳性及变压器振动烈度。结果表明:当在350 km/h速度级下时,车体平稳性随着牵引变压器垂向吊挂刚度的增大而减小,在385 km/h速度级下时平稳性则随着垂向吊挂刚度的增大先减小后增大;车体平稳性随着横向吊挂刚度的增大则不发生明显改变;牵引变压器的振动烈度随着其吊挂刚度的增大也不发生明显改变。可得结论:牵引变压器自身的振动受吊挂刚度变化的影响较小;牵引变压器的垂向吊挂刚度较横向吊挂刚度对车体平稳性指标的影响程度更为显著。     

牵引变压器的过负荷能力及容量的合理选择

牵引变压器的过负荷能力一般受限于变压器绕组最热点温度和顶层油温.在评价牵引变压器的过负荷能力时,所选择的典型负荷曲线必须合理,使之能够正确反映线路的牵引变压器运行状况.本文以一种典型负荷曲线为例,对牵引变压器的温升计算和寿命损失做了研究,并从安全性和经济性角度对牵引变压器容量的合理选择进行了探讨.     

三相V/V接线牵引变压器的应用

介绍了三相Ｖ／Ｖ接线新型牵引变压器的特点：该牵引变压器结构简单，。两套绕组容量２可灵活配置。与ＹＮ，ｄ１１接线相比，变压器容量利用率高，抗短路能力强，分相有载调压方便与单相Ｖ／Ｖ接线相比，易实现固定备用，提高了对牵引网和三相动力负荷供电的可靠性。     

非晶合金变压器在城市轨道交通中的应用分析

通过对非晶合金变压器特点的分析,研究了城市轨道交通动力照明负荷特性,结合非晶合金变压器作为配电变压器在城市轨道交通中的实际挂网应用情况,验证了非晶合金变压器的空载损耗优越性能特别适合城市轨道交通配电变压器负荷率较低的特点,同时还对城市轨道交通牵引负荷进行了简单分析,指出非晶合金变压器作为整流变压器应用也有节能的前景。     

韶山1型电力机车辅助电机故障浅析

韶山1型电力机车是我国铁道电气化牵引动力的主力军,为我国的社会主义四化建设作出了很大贡献。此型机车运用到今,尚未发现重大的质量问题,但就辅助电机而言,还有一些容易造成机车机破、临修的惯性故障。本文就笔者所掌握的一些情况进行粗略分析。众所周知,电力机车是一种大功率机车,为了保证正常运行,机车上需要装设许多辅助机械。如平波电抗器、牵引变压器的油散热器、整流装置、牵引电动机和制动电阻等,在运行中将发出大量的热,需要通风机进行强迫风冷;牵引变压器需要装设油泵强迫变压器油循环;机车和列     

节省基本电费降低运营成本的三项措施

本文介绍了三项节省基本电费，降低运营成本的措施，选择容量利用率高的牵引变压器；采用三相不等容量YN，d11结线牵引变压器；采用高过载能力，低阻抗电压牵引变压器，并举例估算了采用其中任一项科技措施的经济效益。可供电气化铁路设计，建设，运行，管理及决策部门参考。     

基于DDRTS的直流牵引供电系统短路模型研究

根据三绕组变压器模型与分裂式变压器模型之间的电气关系建立整流机组的等效电路模型,根据多导体系统的分布特征建立牵引网等效电路,并对直流供电系统中各部分电路的电气参数进行计算,在此基础上利用DDRTS软件建立实际工程中的系统短路模型,最后根据实测数据与仿真数据的对比验证模型的准确性,对直流牵引供电系统的研究、故障分析以及保护整定具有实际意义。     

高速铁路牵引变压器容量选择及更换时机分析

高速铁路牵引变压容量选择与行车能力适应普遍存在矛盾。本文结合国内高速铁路牵引变压器容量最小追踪间隔计算方法,分析了牵引负荷波动随机性以及运输组织与能力需求不确定性等因素对牵引变压器容量选择的影响,研究不同基本电费取费方式下牵引变压器的容量选择与更换时机。     

瑞士卢依诺线自耦变压器系统

正在与意大利铁路连接的边境线吉乌比亚柯—卢依诺,为了提高铁路牵引供电能力,瑞士联邦铁路(SBB)首次采用自耦变压器系统。经过几个方案比选后,选用了AC 30/15 kV 16.7 Hz自耦变压器系统,因为它能最佳地满足所提出的全部需求并具有良好的成本-效益比。该系统能以双机牵引所有列车并实现最大的牵引质量。在使用级位调压     

牵引变压器温升与寿命损失研究

对牵引变压器的温升和寿命损失做了深入的研究，阐明了影响牵引变压器温升和寿命的因素，并对如何充分利用牵引变压器容量提出了建议。最后指出：提高牵引变压器容量利用率可以减少铁路运输成本，具有较大应用价值。     

城轨供电双线圈接入式中压能馈系统研究

城市轨道交通车辆再生制动能量的有效吸收利用是牵引供电技术发展的一个重要课题。本文提出了一种新型城轨供电双线圈接入式中压能馈系统,逆变回馈装置从整流变压器1 180 V侧双线圈接入供电系统,制动能量通过整流变压器回馈到35 k V中压电网,从而实现节能效果。本文主要从能馈型再生制动装置方案设计出发,着重介绍了系统的数学模型、控制策略及控制逻辑等内容。为验证方案可靠有效,利用Matlab/Simulink仿真平台搭建仿真模型,重点对共用整流变压器方案时1.8 MW间歇循环峰值时直流母线电压波形,整流支路电流波形,能馈系统回馈效率,交流侧AC 35 k V相电压、相电流、功率因数及谐波这几个方面进行分析。仿真结果表明:该方案能可靠稳定的实现能量回馈功能,能馈过程中各性能指标良好,对整流机组的正常运行没有影响。     

地铁无功功率补偿优化策略

目的：为了解决因系统功率因数降低导致的无功返送问题，需研究地铁无功功率补偿优化策略，重点研究地铁牵引供电系统在集中式无功补偿背景下的SVG(静止无功发生器)容量设计问题。方法：以广州某地铁线路为例，在该地铁线路运营初期，对某牵引降压混合所(以下简称“牵混所”)整流机组高峰时段和低谷时段的负荷过程进行实测分析。基于城市轨道交通直流牵引供电仿真平台及列车实迹运行图，通过交直流交替迭代潮流计算，将该牵混所整流机组负荷过程的仿真结果与实测结果进行对比，验证了所提算法的有效性。在满足PCC(公共连接点)处功率因数要求的前提下，提出SVG无功补偿容量设计方法。综合考虑测试线路初期、近期、远期行车计划，对该线路每个时期的高峰、低谷及非运营时段进行供电仿真，并计算所需补偿的无功功率。根据无功补偿优化策略，给出SVG的安装容量。结果及结论：算例线路中主变电所MSUB2左变压器35 kV侧SVG所需补偿的无功功率最大值为7.19 Mvar,其右变压器35 kV侧SVG所需补偿的无功功率最大值为2.81 Mvar。考虑10%左右的裕度，对SVG进行设备选型，则MSUB2的左、右变压器35 kV侧SVG的安装...