高速铁路接触网四跨锚段关节结构优化研究

高速铁路接触网锚段关节处于两支接触悬挂的过渡段区域,属于接触网的薄弱环节,当受电弓高速通过该区域,引起弓网振动较其他区域严重。针对某条高铁4跨锚段关节存在中心柱定位器磨定位支座、转换柱定位点抬升较大、两支悬挂交叉点不等高等问题,提出结构优化方案。首先调整接触网平面布置,形成3种调整方案,再利用弓网仿真手段,建立4种4跨锚段关节的弓网仿真模型,比较弓网动态性能参数,得到的结论有:双弓运行建议采用方案2的接触网布置方式,4跨锚段关节定位点最大抬升出现在转换柱ZJ2上,中心柱定位点的抬升衰减较其他定位点慢,调整方案的弓网动态性能较原设计方案优。     

器件式电分相改造方法研究

根据器件式电分相和八跨绝缘锚段关节式电分相的结构特点,提出了利用既有接触网中带有分相绝缘器的一段旧锚段作为临时渡线锚段,先后改造出2个五跨绝缘锚段关节,并重叠两跨构成八跨绝缘锚段关节式电分相的施工方法,成功地将器件式电分相改造成八跨绝缘锚段关节式电分相,而且不影响既有线铁路的运输。     

弹性吊索对接触网锚段关节弓网受流影响分析

高速铁路接触网工程建设过程中,锚段关节因结构安装特点无法安装弹性吊索,但贸然取消弹性吊索可能会对接触网锚段关节弓网受流造成影响,因此对其研究有重要意义。根据有关标准和工程实践,首先拟定250 km/h和350 km/h两个速度等级的接触网设计参数,再结合弹性吊索参数及接触网锚段关节安装和取消弹性吊索确定了8种工况,分别建立接触网仿真模型,对弓网动态性能仿真计算后,得出不同工况下接触网动态性能。经分析得出的结果为:250 km/h速度等级接触网弹性吊索长度宜取14 m,张力宜取2.8 kN,锚段关节宜安装弹性吊索;350 km/h速度等级接触网弹性吊索长度宜取18 m,张力宜取3.5 kN,锚段关节宜安装弹性吊索。该结果可为设计速度250 km/h、350 km/h高速铁路接触网系统设计和施工提供参考依据。     

既有线提速接触网锚段关节改造方案的优化

对哈大线接触网锚段关节的设计特点进行简要分析,提出了我国电气化铁路接触网锚段关节设计存在的问题和改造方案。通过论证后指出,我国既有线已采用的3跨、4跨锚段关节稍加改造,即可满足列车2 0 0km/h运行速度需要     

浅析京郑线第五次提速改造接触网三跨锚段关节改四跨锚段关节存在的问题及改造方案

分析了铁路第五次提速后，接触网三跨锚段关节改为四跨锚段关节后存在的问题，并提出了改造方案。     

时速200公里接触网锚段关节设计

锚段关节是接触网不可或缺的技术较为复杂的关键的组成部分，特别是速度达160～200km／h的快速列车对接触网锚段关节的质量要求更高。本文对时速200公里接触网锚段关节的跨数、导线平行间距、转换抬高等进行探讨。     

在隧道中的锚段关节和弧形补偿装置

因高速铁路隧道区段长度占线路总长度的比例日益增加，所以要求设计与隧道空间相适应的接触网结构形式。德国Re250接触同采用5跨式锚段关节，不仅长而且所占空间大，在隧道中安装错段关节时需对隧道进行扩挖。最近德国开发出一种对隧道不需扩挖、且获专利权的锚段关节和弧形补偿装置，用于Re330接触网，经试运营和专门行驶试验，证明该项开发是成功的。     

客运专线接触网线岔形式研究

介绍了国外高速铁路常用的3种接触网线岔形式,对其优缺点进行了较为详细的分析,并对高速铁路接触网线岔形式的选用提出了建议:高速客运专线线岔应采用无交叉式,侧线线岔应采用锚段关节式,时速小于80km的侧线线岔,困难时可采用2支无交叉式。     

电气化铁道接触网关节式电分相运行问题分析

电分相是接触网的关键结构之一。电气化铁道牵引变电所向接触网供电的馈线是不同相的，不同相供电臂在接触网的相交处设置了绝缘结构，称电分相。目前电分相有器件（即分相绝缘器）式和锚段关节（即7跨、8跨或9跨锚段关节）式两种。     

高速铁路接触网吊弦、电连接设置方案研究

从理论上研究高速铁路接触网取消锚段内横向电连接的可行性、取消锚段关节处工作支承力索与工作支接触线之间关节电连接的可行性,以及其他需要注意的问题。     

浅谈接触网锚段关节事故分析与管理

1 前言 锚段关节是接触网相邻锚段的衔接部分,是接触网的重要组成部分,接触网锚段关节的结构复杂,其状态和质量的优劣将直接影响接触网的供电质量和电力机车的取流质量.对锚段关节的一般要求是当电力机车通过时,其受电弓能平滑地、安全地由一个锚段过渡到另一个锚段,且取流情况良好.锚段关节事故是指锚段关节内发生的接触网事故.锚段关节处接触悬挂的弹性较差,在实际运营中状态不稳,缺陷集中是事故的多发区.现就大同铁路分局近几年锚段关节事故实例作分类分析并提出相应对策.     

接触网锚段关节式电分相

我国的电气化铁道接触网通常采用的锚段关节式电分相有七跨式、八跨式和九跨式3 种,本文重点介绍了八跨锚段关节式电分相的结构、线索关系及中性无电区与机车取流的双弓间距关系。     

渝怀线隧道内接触网锚段关节安装调整技术

对渝怀线隧道内锚段关节的设计特点进行了分析,针对锚段关节转换悬挂、补偿装置设计形式提出为达到设计要求,接触网锚段关节施工应采用的安装调整技术。     

四跨非绝缘锚段关节的缺陷分析和应对措施

由于接触网的线缆生产、运输、配盘和施工条件的限制,为了实现接触网系统的机械分段和电气分段,提高其供电的灵活性和可靠性,缩小故障范围,保证吊弦及定位装置的偏移不超过允许值,必须将接触网按一定的规则人为分割成一定长度的独立区段,称之为锚段。锚段和锚段之间的衔接部分称为锚段关节,锚段关节分为绝缘关节和非绝缘关节。京沪高铁接触网中普遍采用四跨非绝缘锚段关节形式,从2011年开通运行以来,与其他运行线路相比,锚段关节内各零部件连接处的磨耗较为异常,发生的故障占比也普遍偏高,本文对此现象进行详细的分析,并给出相应的建议措施。     

350km/h高速铁路双断口锚段关节式电分相施工技术

正郑西高速铁路本线在变电所、分区所出口附近设置接触网电分相装置,电分相采用带中性段、空气间隙绝缘的双断口锚段关节形式。电分相无电区或中性段的长度满足双弓运行需要,即无电区长度大于双弓间距(双断口锚段关节式电分相)设置。该方式投资较低,冲击电流小,可靠性高,可实现人工操控和机车自动控制,列车通过速度也比较灵活,满足350km/h运营速度要求。因此,在高速铁路设计、施工中值得广泛推广应用。     

浅谈八跨锚段关节式电分相无电区长度和吊弦长度的计算

由于器件式电分相对电力机车受电弓的冲击大（俗称硬点）,因此接触网电分相装置通常采用带中性段、空气间隙绝缘的锚段关节形式。关节式电分相存在四跨、五跨、七跨、八跨、九跨、十跨等多种形式,中性区段距离也长短不一。八跨电分相在客货混运及高、低速列车共行的线路中最为常用,长久以来无电区长度和接触线布置是施工技术中的重点和难点,在此依据抛物线原理对以上问题进行介绍。     

适应双列重联动车组接触网电分相改造的研究

针对开行双列重联升双弓动车组运行的技术要求,以减少对运输干扰及改造工程量最小为原则,对既有秦沈线接触网锚段关节式电分相进行改造方案的研究,推荐采用增加掐绝缘、部分5跨关节改造为4跨形式,实现无电区大于220 m满足动车组运行需要,对今后客运专线接触网电分相设计提供有益经验。     

客运专线电分相锚段关节形式的比较分析

本文从供电调度员的视角,结合国内客运专线运营经验,对目前投运的客运专线采用的几种典型的电分相锚段关节形式进行比较分析,并提出一种适用于地面感应车载自动断电过分相的接触网电分相锚段关节形式,希望能对国内客运专线接触网设计标准化提供借鉴。     

高速铁路接触网弹性链型悬挂系统施工精度控制

正郑西高速铁路正线接触网按目标值350km/h标准设计,接触网悬挂正线采用全补偿弹性链型悬挂,站线及其他线路采用全补偿简单直链型悬挂。正线接触线为CTMH-150,额定张力28.5kN;承力索线为JTMH-120,额定张力23kN。变电所、分区所出口附近设置接触网电分相装置,电分相采用带中性段、空气间隙绝缘的双断口锚段关节形式。弹性链型悬挂系统需精细化     

高速铁路大跨度钢桁架桥接触网关键技术研究

近年来，由于复杂路网下高速铁路需跨越江河湖海，大跨度钢桁架桥不断涌现。大跨度钢桁架梁纵向伸缩量大且变位复杂，接触网在设计过程中应充分考虑钢桁架梁的伸缩与变位特征对其产生的影响，研究大跨度钢桁架桥梁接触网设计多因素配合机理和数学计算，以确保高速铁路大跨度钢桁架桥上接触网的正常、安全工作。通过对大跨度钢桁架桥梁体纵向伸缩与接触网锚段布置配合间的跨度、温度、锚段补偿方向等关键因素数据进行分类，采用多因素敏感性分析的方法，推导出接触网张力补偿装置在钢桁架梁伸缩及线涨伸缩共同作用下坠砣最大行程变化量、补偿装置b值与a值安装曲线等计算公式。通过典型工况计算对比发现，缩短锚段长度能有效改善钢梁伸缩对接触网影响；采用对比法研究大跨度钢桁架桥在不同接触网锚段布置方式下钢梁伸缩对张力补偿装置的影响大小，提出了720 m以下、720～849 m、850～1 900 m及1 900 m以上4种不同跨度钢桁架桥的接触网最优锚段布置方式。本文相关研究及计算公式可为高速铁路大跨度钢桁架桥上接触网平面布置、张力补偿装置安装参数选用等关键技术提供一定理论支持。