SS7C型电力机车失效抱轴承箱的断口分析

对SS7C型电力机车失效抱轴承箱体的断口进行了分析,并把SS7C抱轴承箱与8K抱轴承箱的材料进行了对比,分析得出SS7C抱轴承箱的断裂属于疲劳断裂,发生断裂的主要原因为材料中含有较多的夹杂且在铸造过程中产生了大量的铸造缺陷,许提出改进方法。     

机车抱轴箱疲劳裂纹扩展寿命的可靠性研究

在实测应力谱的基础上,按照断裂力学方法计算了抱轴箱裂纹扩展寿命,并建立其可靠性分析模型。依据可靠性理论,采用蒙特卡罗方法,分析了机车运行不同公里数所对应的抱轴箱破坏概率。可以看出文中计算得出的抱轴箱裂纹扩展寿命与可靠性分析结果是对应的,此结果可作为控制抱轴箱质量和预测寿命的依据。     

SS7机车抱轴承箱车床夹具

介绍了ＳＳ７电力机车抱轴承条车床夹具的结构和和方法，解决了在普通车床上加工有铲高同轴度和形位公差要求的抱轴承箱轴承孔的问题。     

机车抱轴箱随机应力谱下的疲劳寿命预估研究

针对机车铸钢抱轴箱在运行中产生疲劳裂纹的现象，笔者对机务段检修和返厂检修的抱轴箱进行了调研，认为裂纹长度服从正态分布。对抱轴箱及其改进结构进行了有限元分析，其应力最大部位与发生裂纹部位一致。通过动应力实测获取抱轴箱危险部位的应力谱，用局部应力一应变法结合断裂力学方法估算了抱轴箱的疲劳总寿命，并与名义应力法计算结果进行了比较。结果表明，2种方法所得的疲劳总寿命基本是一致的，用局部应力-应变法计算机车抱轴箱裂纹萌生寿命是一种合理的方法，而大的铸造缺陷是抱轴箱产生裂纹的最主要原因。最后采用统计方法得到了裂纹扩展破坏的累积失效概率函数。     

也谈SS1型电力机车抱轴承的径向间隙

从机车运用和检修出发,对SS1机车抱轴承的径向间隙谈了几点看法,并希望读者提出不同意见进行讨论。     

SS3型电力机车抱轴承发热的解决方案

至2004年年底成都机务段担当成都至重庆、成都至广元客运列车牵引任务，共配属SS3型电力机车59台。在2004年成都机务段SS3型电力机车抱轴承频繁发热，给铁路安全运输生产带来极大的危害，详细情况见表1。     

SS7机车抱轴箱体裂纹研究

介绍抱轴箱体的结构特征和运行情况。利用有限元法对SS7型电力机车抱轴箱体3种结构的静强度做对比分析,证实了局部几何性应力集中对过早裂损的影响;利用电镜扫描技术对裂纹进行分析,结果表明抱轴箱体的裂纹断口特征相近,裂纹性质属于多源性低周疲劳裂纹,铸件中的夹杂、气孔等内部缺陷是导致过早裂损的主要原因。     

SS7C型机车轮对滚抱轴承发热原因分析及改进措施

针对SS7C型机车轮对运用过程中滚抱轴承存在的发热现象,通过对滚抱轴承结构和组装等方面的原因分析,提出了工艺改进措施,避免滚抱轴承发热而烧损问题的发生,以确保机车走行部的安全。     

HXD2型电力机车抱轴箱轴承选型及安装设计

分析HXD2型交流传动重载贷运电力机车转向架抱轴箱轴承选型、轴向定位、轴向游隙、配合选取以及轴承润滑,并给出选择的圆锥滚子轴承的计算寿命。     

一起热水锅炉水冷壁管爆管事故刍议

热水锅炉水冷壁管爆管原因常与水质不良、管道结垢、腐蚀和磨损、热偏差和循环阻力、发生膜沸腾、维护保养不规范、启停频繁等因素密切相关。因此,改善水质,正确维护和保养锅炉,定期排污除垢,低温连续供暖,添加表面活剂,减少摩擦降低水流阻力,是防止水冷壁管爆管故障,延长锅炉寿命的重要措施。     

SS7E机车新轴箱拉杆设计

以SS7E型电力机车轴箱拉杆为研究对象,为适应提速需要,在安装空间、接口不变的前提下,对老结构产品进行改进.刚度及疲劳试验结果表明:新结构完全满足主机厂纵向和横向刚度要求,具有更长的疲劳寿命.新结构保证了机车一系定位刚度,满足更高速度的运行.     

SS7E型电力机车平稳性问题的原因分析及改善

主要对SS7E型电力机车的油压减振器与轴箱拉杆对机车的影响进行分析与研究，并对其进行跟踪性试验，提出了对机车平稳性能改进的方案，并在机车上运用，获得了较好的效果。     

SS7E型电力机车辅助变流器故障分析

介绍了SS7E型电力机车TGF11型四象限辅助变流器的性能特点,结合现场实际对辅助变流器故障原因进行系统分析,并提出了相应的改进措施和建议.     

SS7C型机车牵引齿轮箱裂损的原因分析及改进探讨

从SS7C机车运用情况入手,结合现场检修情况,较详尽地分析齿轮箱裂损的原因,并提出改进设计意见.     

SS7C型机车门联锁保护阀YV1烧损原因分析及改进

通过对SS7C型带逻辑单元的电力机车门联锁保护阀YV1连续烧损的原因分析,对机车的电路设计存在的问题提出了改进措施,有效消除了此类故障。