长江口细砂路基填筑施工含水率确定方法

该文针对长江口细砂路基压实的技术难点,以室内击实试验为基础,结合现场施工实际,综合考虑细砂填料"多峰"特性、细砂最佳含水率和天然含水率关系、现场施工便易性等因素,明确了长江口细砂路基填筑施工含水率的确定方法。     

高速铁路路基粗粒土填料最大干密度试验方法对比研究

针对击实试验法和表面振动压实试验法测得高速铁路路基填料最大干密度值存在较大差异问题,选取沪昆高速铁路湖南段粒径在60 mm以下路基粗粒土填料,分别采用室内击实试验和表面振实试验测取最大干密度,再将上述两种试验方法测得的最大干密度与同种填料现场填筑后的实测干密度进行对比分析。结果表明:采用表面振实试验法测得的最大干密度普遍小于击实试验法测得的最大干密度,同时还普遍小于施工现场实测的干密度。结合高速铁路路基填筑施工质量要求,建议采用击实试验测得的最大干密度作为现场压实质量的控制指标。     

湿法重型击实在高液限土路基填筑质量控制的应用

高液限土含水率高,路基施工中无法采用干法重型击实标准进行现场填筑控制;本文通过对高液限土进行湿法重型击实试验,并结合施工现场试验验证,得出了高液限土在满足天然稠度大于1.0和天然含水量状态下CBR值大于3%的条件下,可以采用湿法重型击实试验的压实度标准对高液限土路基填筑质量进行现场施工控制。     

煤矸石料击实特性试验研究

针对枣庄矿区煤矸石料应用现状,取样进行了不同粗颗粒含量、不同击实功等情况下的击实试验研究,并进行了击实煤矸石料的CBR试验、回弹模量试验研究.结果表明,煤矸石的干密度随着粗颗粒含量、击实功的增加而增加;击实煤矸石料的CBR值满足规范的要求;粗粒料的掺入有利于提高煤矸石料路基的承载能力;煤矸石料的回弹模量随击实功的增加而增加;击实后浸水破碎率明显比击实破碎率幅度小;击实功是保证煤矸石材料填筑路基稳定性的关键因素.总的来说,枣庄矿区煤矸石填料强度高,水稳性较好,适合路堤填筑施工.     

分层击实法制备的重塑土不均匀性试验研究

分层击实法是制备重塑土的常用方法之一,而重塑土不均匀性对科学试验结果的准确性影响较大。有研究表明,该方法制备的重塑土存在不均匀性缺陷,因此有必要对其制备方法进行研究,以提高试验的可重复性和可比性。以自制的击实锤和分段组合式击实筒,应用分层取样法对单/双层击实重塑土干密度及余土高度变化差异进行了试验研究。试验结果表明:同等击实条件下,单层击实重塑土干密度介于双层击实重塑土上下层干密度之间,双层击实余土高度大于单层击实余土高度的两倍;增大单位质量击实功或含水率,均有利于提高重塑土均匀性。     

宕渣路基压实质量检测方法研究

宕渣是最大粒径小于150mm、粒径大于40mm的颗粒含量大于30％的土石混合料或建筑渣土,经常被用作路基填料。大颗粒的宕渣具有不均匀性,且最大干密度无法用常规击实试验测定,现场检测宕渣路基压实状态比较难。文中提供了3种检测宕渣路基压实质量的方法,即固体体积率法、剪切波速法和机械导纳主频法;提出了测量宕渣最大干密度的简单方法,用于确定宕渣路基压实度;说明了用孔隙率表示宕渣路基压实质量更具优越性。     

红砂岩碎石土路基强夯加固工艺研究

为保证红砂岩碎石土路基压实质量,减小工后沉降和不均匀沉降,对红砂岩碎石土路基试验段开展强夯加固试验,分析路基强夯加固效果.研究表明,路基填筑高度一致时,路基加固效果随夯击能量增加而提高,且夯坑1.5m半径范围内土体出现明显裂缝和回弹;单击夯沉量随夯击次数增加而减小,路基密实度提高,夯击能量≥1200 kN·m时,累积夯...     

基于分形理论的矿区宕渣颗粒破碎特性评价

将矿区宕渣用于路基填筑工程中是进行宕渣资源化应用的有效途径,为保障矿区宕渣填筑路基稳定性满足要求,本文采用重型击实方法成型了不同击实次数下的矿区宕渣试样,明确了不同击实次数下矿区宕渣颗粒级配变化规律,并基于分形理论客观评价了击实作用下矿区宕渣颗粒破碎情况。结果表明矿区宕渣在击实作用下颗粒发生细化,颗粒破碎主要发生在击实前期,经过98次击实的矿区宕渣颗粒形态基本稳定,宕渣在击实126次后粗粒含量降低至40%,其分形维数逐渐稳定在2.6左右,颗粒级配发生优化,将其用于路基填筑工程中可保证良好的稳定性。     

细粒含量对砂性土压实特性影响的试验研究

砂土作为一种比较特殊的路基填料，其压实特性对路基施工方式和施工质量有重要影响。随着细粒含量的增加，砂土填料可能呈现出不同的压实特性。根据现行《铁路土工试验规程》，用低液限粉土对一系列掺配不同细粒含量的细砂进行重型击实试验，研究细粒含量对砂土击实特性的影响。结果表明:细粒含量对砂土的击实特性有显著影响，随着细粒含量的变化，砂土的击实曲线可分为三种典型类型:随机小幅波动的类直线型、横写"S"型、单驼峰型，后两种击实特性曲线的临界细粒含量约在30%；细粒含量超过30%的砂土具有良好的击实特性，可作为一种良好的路基填料。     

崇启通道工程(上海段)填砂路基施工技术研究

针对崇启通道(上海段)工程建设需要,从细砂击实特性、砂路基碾压工艺、施工质量检测技术三方面,研究了长江口细砂路基的有关施工技术,为后续大规模砂路基的施工提供技术支撑。     

赣南花岗岩残积土基本物理特性与路用性能研究

为解决赣南山区花岗岩残积土填料的合理处治利用问题,依托江西安远至定南段高速公路建设项目,采用野外调研、统计分析、室内试验与现场试验等手段,对沿线花岗岩残积土的风化成因、粒度特征、结构特征、路用性能、填料处治与路基病害等问题进行研究。结果表明:赣州南部地区花岗岩残积土最为发育,且均含有较多黏土矿物,根据粒径组成可分为黏性土、砂质黏性土与砾质黏性土;不同类型花岗岩残积土的宏、微观结构特征差异明显;黏性土、砂质黏性土与砾质黏性土的天然含水率依次增大,击实性能与CBR强度依次降低,且各类填料均具有明显浸水崩解性;总体而言,赣南各类花岗岩残积土填料的基本物理性质及路用工程性质差异较大,天然状态下砾质黏性土的路用性能较好,而砂质黏性土与黏性土属于路基过湿土,填筑时需采用无机结合料改良。花岗岩残积土路基填筑后,常见病害可分为坡面冲刷破坏、路基开裂与浅层滑移破坏及路基不均匀沉降破坏。为减轻和解决填方路基病害问题,填筑时应根据填料性质分别采取处治利用方法,并需结合区域地质情况、降雨特点及路基病害成因,适时调整路基的填筑与防护方案。     

营双高速公路风积沙压实特性试验研究

风积沙是沙漠路基的主要填筑材料，其压实特性是影响沙漠公路施工质量的重要因素。天然状态下风积沙为松散状态，承载能力低，工程性能差，为使风积沙路基具有足够的强度和稳定性，需对之进行压实。本文通过室内重型标准击实试验，对风积沙压实特性和压实机理进行研究，并分析影响击实效果的因素。     

长江口细砂填筑路基压实特性研究

针对崇启通道（上海段）的工程建设需求,开展了长江口细砂填筑路基的压实特性研究,包括含水量控制和机械碾压组合两方面,实践表明,长江口细砂填筑路基具有良好的路用性能。研究成果全面指导了崇启通道（上海段）填砂路基工程建设,对后续类似填砂路基工程的施工提供了有力的技术支撑。     

闷灰土在工程中的应用研究

通过不同石灰剂量、不同闷灰时间的生石灰闷土击实试验和石灰剂量衰减等室内试验,研究了与其有关的规律,为客观地检测路基填筑质量提供了依据.     

张家口市清水河滨河路南环至洋河南岸段工程路基施工质量控制

结合河北省张家口市清水河滨河路洋河-洋河南岸段工程LA合同段,滨河东路K3＋000~K5＋147.569路基填筑工程实例,介绍了细砂填筑路基施工中质量控制的关键步骤和有效方法,并对细砂填筑路基施工中应注意的问题进行了阐述。     

作为路基填料的细砂液化风险分析与评价

细砂作为路基填料使用，必须考虑细砂振动液化的问题。该文通过对细砂液化条件的分析，以及细砂液化试验的研究，探讨作为公路路基填料的细砂发生液化的可能性。结果表明细砂不具备发生液化的条件，填筑的细砂路堤液化风险较小。     

适用于公路垫层的建筑垃圾级配组成研究

为研究适用于公路垫层的建筑垃圾级配组成,采用室内振动击实法模拟现场压路机的碾压效果,并根据不同参数组合确定了振动击实法的最佳参数,研究了建筑垃圾的最大公称粒径、最小粒径和级配组成。得到振动击实试验的参数:振动频率为50 Hz,振动时间120s;最大公称粒径为75mm,最小粒径为4.5mm。     

高速公路建筑废弃物路基填料的技术性能试验研究

为贯彻可持续发展理念,大力推广科技成果的工程应用,在机西高速公路二期工程项目中,使用建筑废弃物填料用于高速公路路基填筑施工,各项路用性能指标均符合设计和规范规定。本文通过对高速公路建筑废弃物路基填料进行基本性能试验及击实试验、承载比(CBR)试验,评价分析建筑废弃物路基填料的技术性能,提出相关技术要求。     

软岩填筑路基的压实特性研究

以武昌至广州客运专线上遇到的白垩系—下第三系以及元古界全风化及强风化千枚状板岩为例,在分析软岩的基本特征的基础上,考虑软岩粗细颗粒相对含量不同对软岩作为路基填料的工程性质的影响,设计正交试验,对不同粗粒含量的软岩试样进行了室内标准重型击实试验,得到了千枚状板岩填筑路基的最优含水量、最大干密度。分析了粗粒含量、击实功的大小以及软岩颗粒的易破碎特性等因素对最大干密度和最优含水量的影响,为软岩填筑路基的施工参数的确定提供了一定的理论依据。     

乌鲁木齐低液限粉性土击实试验影响因素分析

通过乌鲁木齐低液限粉性土的击实试验研究,阐述了土样制备方法及含水量和击实功对干密度的影响,建议按具体情况确定经济击实功。讨论了击实筒余土高度的变化对击实试验结果的影响,并提出击实过程中最后一层土按余土高度为4 mm估算,通过修正余土高度的影响,减小试验误差。