2000款凌志LS430防盗系统原理与检修(一)

一 防盗系统电控元件位置图如图1所示。二 防盗系统简介1 防盗系统状态 防盗系统有四种状态:防盗解除状态、防盗准备状态、防盗状态、报警状态。 (1)防盗解除状态 警报功能不起作用; 防盗功能不起作用。 (2)防盗准备状态     

汽车防盗系统原理及故障分析

汽车防盗系统分为安全防盗系统和车辆防盗系统,安全防盗系统用于防止车内物品被盗,车辆防盗系统防止车辆被盗且其控制过程更加复杂。文章通过对大众汽车第4代车辆防盗系统的结构、工作原理及特点进行解析,再引入实车故障案例分析车辆防盗系统的故障诊断方法。     

雪佛兰乐骋SE1．4AT汽车防盗系统的故障诊断

介绍上海通用雪佛兰乐骋汽车防盗系统基本组成、工作原理。叙述防盗系统发射器和防盗控制模块的编程,阐述防盗系统出现故障时的检查步骤。     

奥迪A5车第5代防盗系统简介

<正>1奥迪车第5代防盗系统概述奥迪A5 Coupe车上首次使用了第5代防盗系统,该系统具有"一键恢复"的强大功能,作为第4代防盗系统的升级版,第5代防盗系统从维修服务方面来看与第4代防盗系统基本一致,只是在使用故障诊断仪进行有关防盗系统方面的工作程序极大地简化,如更换防盗系统元件后的匹配工作程序等。第5代防盗系统中的许多操作步骤已经更倾向于自动化,为了简化操作,一些询问步骤已经删除。第五代防盗系统的基本构成如图1所示,舒适系统控制单元(J393)是防盗器主控单元,     

新款赛欧防盗系统的编程适配

新款赛欧轿车采用IMMOⅡ防盗系统。IMMOⅡ防盗系统是SIEMENS新一代的滚动码防盗系统,是基于ECM和防盗控制模块进行变码交换来实现禁止发动机起动的系统。该系统利用钥匙中芯片的密码与起动电门中的密码进行匹配来控制发动机的起动,以达到防盗的目的。     

长安福特蒙迪欧防盗系统及钥匙编程

长安福特蒙迪欧防盗系统由主动防盗系统和被动防盗系统组成。主动防盗系统主要由车门锁执行器、通用电子模块（GEM）、音响主机、发动机盖锁闩、后备厢盖锁闩和防盗扬声器等组成，如图1所示。被动防盗系统主要由点火钥匙、被动防盗系统收发器（PATS）、激活继电器、燃油泵控制单元、PATS发光二极管和发动机控制模块等组成，如图2所示。[第一段]     

长安福特蒙迪欧防盗系统的组成与工作原理

一、车身防盗系统的组成蒙迪欧的防盗系统主要由防盗控制模块、通用电子模块、防盗报警喇叭、发动机盖开关、车门开关和后备箱开关组成。二、车身防盗系统的工作原理1．防盗系统的控制电路如图1、图2、图3所示。     

奥迪A5轿车第5代防盗系统详解

正一、第5代防盗系统概述Audi A5 Coupe车上首次使用了第5代防盗系统。第5代防盗系统具有"一键恢复"的强大功能。作为第4代防盗系统的升级版,第5代系统在维修服务方面与第4代系统基本一致。只是在使用诊断仪进行有关防盗系统方面的工作程序极大地简化,如更换防盗系统元件以后的匹配。第5代防盗系统中的许多操作步骤更倾向于自动化,而且为了简化操作,一些询问步骤已经删除。     

长安福特蒙迪欧轿车防盗系统点火钥匙编程

长安福特蒙迪欧轿车防盗系统由主动防盗系统和被动防盗系统组成。主动防盗系统主要由车门锁执行器、通用电子模块(GEM)、音响主机、发动机盖锁闩、行李厢盖锁闩和防盗喇叭等组成,如图1所示。被动防盗系统主要由点火钥匙、被动防盗系统收发器(PATS)、激活继电器、燃油泵控制单元、PATS发光二极管和动力控制模块(PCM)等组成,如图2所示。     

凌志LS430汽车防盗系统的故障诊断与维修

凌志LS430汽车防盗系统由防盗报警喇叭、无线遥控门锁蜂鸣器、防盗ECU、无线遥控门锁系统调谐器、安全指示灯和无线遥控门锁蜂鸣器音量及通断开关等组成。当防盗系统被设置(进入警戒状态)时,防盗系统锁住所有车门,前照灯和尾灯闪烁,防盗报警喇叭响。     

隧道洞内管棚超前预支护力学行为的理论分析

为使管棚受力分析模型能更好地模拟管棚的实际受力状态，基于注浆加固区域的受力特性分析，提出了考虑注浆加固区整体性的管棚受力分析模型。考虑注浆加固区的整体性，对管棚超前支护体系进行受力特性分析，提出可表征注浆加固区整体性的特征参数。综合考虑管棚注浆加固区整体性的特征参数、开挖面前方松动岩土体的支撑作用以及初期支护变形滞后效应等因素的影响，将管棚划分为二次衬砌段、初期支护段、开挖无支护段、开挖面前方扰动段和未扰动段；基于Winkler弹性地基模型，建立可考虑管棚注浆加固区整体性影响的管棚受力分析模型，并推导了管棚挠度和内力的计算公式。通过工程实例的对比分析，考虑注浆加固区整体性的管棚受力分析模型的计算结果更接近实测数据，从而验证了构建管棚模型的合理性。基于建立的管棚受力分析模型，分析注浆加固区的整体性对管棚变形和内力的影响规律，结果表明加固区弹性模量可显著减小管棚的变形和内力。管棚的参数分析表明，在实际工程中，增加钢管直径不能有效降低管棚挠度和内力，减小管棚挠度和内力最有效的方法为合理布置管棚的安装间距和采取合理的注浆量。     

吉林省西部分散性土的粒度成分分形研究

以吉林省西部地区分散性土为研究对象，在颗粒分析试验的基础上，运用分形理论研究了分散性土的粒度成分分形特征。研究结果表明:土中砂粒含量越多，分维数越小，土的分散性越大；粉粒含量越多，分维数越大，分散性越大；粘粒含量越多，分维数越大，土的分散性越小。     

盾构区压设置不当加剧姿态偏差的原因分析

盾构施工中通过不断地调整区压控制盾构姿态，然而在实际中如果将各分区压力参数设置差距太大会发生盾构姿态偏差反而加剧的情况。结合某城市地铁下穿江河段时遇过饱和软土发生沉降的案例，说明在盾构本身出现沉降偏差时，由于区压调整参数设置不合理，导致盾构推力不均匀反而加速盾构下沉的情况，对盾构推进的区压参数设置进行对比分析，并对盾构姿态持续下沉过程进行详细描述，分析区压过度调整对盾构姿态产生不利影响的原因。根据盾构推进压力对于管片的反作用力，从力学角度分析盾构姿态的调整是盾构区压设置的调整原理，阐述盾构姿态形成的受力状态是盾构自身偏转量与成型隧道管片受力不均呈现逆向偏差的结果。二者的偏转量是相反的，当调整区压设置导致成型隧道偏转量大于盾构自身偏转量时，盾构姿态将呈现越纠越偏的现象，即为区压过度调整。该结论指出盾构施工过程中姿态调整的误区，并对盾构施工推进参数设置的合理性提出见解。     

断层破碎带内隧道纵向受荷特征和变形分析

为了探究断层破碎带处隧道沿纵向的变形和受力特征，首先基于筒仓理论和地层应力分布特征，考虑断层破碎带的几何特征和围岩特性，建立了断层破碎带内隧道纵向荷载简化计算模型，并利用应力传递原理进行了求解；其次将隧道简化为破碎带纵向荷载作用下的弹性地基梁，利用有限差分理论计算了破碎带纵向荷载作用下的隧道变形和受力特征。开展了相应的数值模拟和室内模型试验，结合试验数据和数值计算结果对理论模型进行了验证，并分析了埋深、破碎带宽度和倾角变化对隧道纵向变形和受力的影响。结果表明：①埋深越大，破碎带内纵向荷载越大，但纵向荷载的增长速率越小，隧道在上下盘与破碎带交界面附近的剪力和弯矩差值越小；②破碎带宽度越大，纵向荷载整体越大，隧道在上下盘与破碎带交界面附近的剪力和弯矩差值越大，最大变形位置越接近于下盘和破碎带交界面；③破碎带倾角越大，纵向荷载越接近于均布，上下盘和破碎带交界面附近变形和受力越趋于对称。     

组合剪力连接件的抗拉承载力有限元分析

为研究组合剪力连接件在PBL高度,贯通钢筋直径,孔径大小,栓钉直径对抗拉承载力和荷载-滑移曲线的影响,使用有限元软件ABAQUS建立组合剪力键模型,通过现有试验对比验证可行性并进行参数化分析。结果表明：增加PBL高度、贯通钢筋直径、开孔孔径、栓钉直径能提高抗拉承载力。其中,增加PBL高度对抗拉承载力的增幅效果并不显著;开孔孔径与承载力之间并不是呈线性增长关系;当贯通钢筋直径从12mm增加至16mm时,构件的承载力有了显著提升;栓钉直径提升至16mm时,构件的极限承载力明显增大;根据叠加原理,建立了组合剪力连接件抗拉承载力计算公式,计算值与数值模拟结果吻合度较高。     

引水洞爆破施工对既有隧道衬砌的影响分析

某铁路隧道建成运营后,受溶洞区域水压大的影响,岩溶核心段出现衬砌渗漏水现象。为了解决衬砌渗漏水问题,通过在正洞顶部施作引水洞,截取岩溶水,减小作用在隧道衬砌周围的荷载。本文结合某铁路隧道引水洞爆破施工,通过从爆破震动、结构变形等动态监控和土压力、型钢应力、混凝土应变等静态监控,分析引水洞施工期间正洞衬砌结构受力和变形情况,得出爆破震动速度和结构受力都控制在允许标准以内,并且隧道结构变形很小、结构受力相对稳定,说明引水洞施工对正洞衬砌结构影响小,保证了运营线的安全。     

三峡库区滑坡消涨带变形破坏模型试验（双语出版）

为明确水库滑坡消涨带变形破坏机理,以物理模型试验为手段,基于三峡库区堆积层滑坡工程地质特征,建立3种不同岩层倾角的滑坡消涨带试验模型。通过水库滑坡模型试验材料研制和库水位波动科学控制,实现水库滑坡消涨带失稳过程试验模拟,并从试验角度探讨水库滑坡消涨带变形特征和力学机制。结果表明：初次蓄水过程中,坡表裂缝交角与基岩倾角呈负相关,交角决定了裂缝扩展方向,影响变形发展;滑床倾角越大,交角越小,裂缝越长,变形越大,塌岸越易发生;坡内孔隙水压力滞后性明显,随周期增大逐渐减小趋于稳定,水位波动速率会缩短坡体地下水响应时间;波动速率越大,坡内孔隙水压力变化速率越大,对水下坡体影响最大,坡体内速率差越大,渗透力越大,进而影响滑坡的稳定性;土体结构劣化及水的浮托力是引起滑坡模型前缘破坏的关键因素,而动水压力作用及有效应力减小导致滑坡由局部向整体破坏,呈现典型的多重滑面渐进式牵引破坏模式。该研究结果有助于深入认识滑坡消涨带变形破坏机理,可为库水位波动触发牵引式滑坡的演化模式和力学机理提供依据。     

车载储氢瓶快速充气后气体状态的预测模型

本文依照工程热力学基本理论建立了车载储氢瓶中氢气充入质量与氢气状态参数的预测模型,通过实验数据验证了模型的合理性。利用该模型分析了充氢温度对充气结束后气瓶内填充质量与最终温度的影响和环境温度对充气结束后车载储氢瓶内最终温度的影响。结果表明:车载气瓶内初始压力越低,可填充气体质量随充氢温度的升高其减少率越大,最终温度随充氢温度的升高其温升率越大;车载气瓶内初始压力越低,最终温度随环境温度的升高其温升率越低。同时该预测模型可以针对车载气瓶内不同的初始条件去预测气源氢气所需的最低预冷温度,为目前加氢站的气源氢气温度的控制提供理论依据,进而减少加氢站氢气冷却所需能耗。     

基于疲劳损伤的沥青路面设计温度及预估模型研究

针对沥青路面结构必须控制的疲劳破坏形式,以沥青层层底拉应变作为控制沥青路面疲劳开裂的指标。通过实测沥青面层层底最大拉应变与路面结构不同深度处路面温度的相关性分析,确定了沥青路面疲劳损伤的设计温度,提出了以沥青层中间温度作为沥青路面疲劳开裂分析的设计温度和试验条件。通过实测永久性沥青路面试验路每小时的路面温度和气象数据,分析了沥青层中间温度的分布规律,对沥青层中间温度与气温、路面深度之间的相关关系进行了计算分析,建立了沥青层中间温度的预估模型。结果表明,沥青路面应变响应与温度密切相关,随着路面温度的升高,沥青层底拉应变增大;沥青层中间深度处温度与沥青层底拉应变相关性最高,采用沥青层中间深度处温度能较好地评价路面结构的抗疲劳性能。     

马鞍山长江公路大桥三塔悬索桥钢箱梁设计特色

马鞍山长江公路大桥左汊主桥为三塔两跨悬索桥,其主梁采用钢箱梁结构.根据结构受力合理、施工方便、节省材料等原则设计了钢箱梁.横隔板采用空腹桁架式结构,既满足结构受力要求,又可减轻结构重量、便于施工;在中塔位置采用下横梁与钢箱梁不等高的固结设计,使下横梁内力及钢箱梁应力满足设计要求;塔梁固结设计增大了钢箱梁的竖向刚度,减小了中塔顶主缆的不平衡水平力;在标准节段与塔梁固结段设置变高段使塔梁固结位置应力传递匀顺;将锚拉板与钢箱梁内纵腹板连为一体并伸出钢箱梁顶板,桥面荷载直接通过纵向腹板及横隔板耳板传给吊索,避免了设置复杂的吊索锚固加劲构造及吊索锚固耳板与桥面板间直接承受拉力的焊缝.