沥青路面多孔混凝土基层排水性能研究

沥青路面采用多孔混凝土排水基层能将渗入路面结构内部的水迅速排除,提高路面结构的稳定性和使用时间。通过研究多孔混凝土基层的排水性能,提出空隙率和渗透系数是表征其排水性能的指标,采用胶带密贴蜡封法测试多孔混凝土的有效空隙率和全空隙率,回归出有效空隙率和全空隙率的相关关系。根据渗透仪试验结果,得出渗透系数与空隙率的相关关系,为指导多孔混凝土的材料设计提供了依据。     

粉砂土路基渗透系数的试验研究

渗透系数是衡量土体水理性质的重要指标,为进一步了解粉砂土路基渗透系数的变化规律,在不同试验路段选取具有代表性的土样,在最佳含水率、不同压实度的条件下进行了室内变水头渗透试验,得出了相应条件下粉砂土的渗透系数。试验结果表明:粉砂土的渗透系数随着土体压实度的增大而减小,压实度是影响土体渗透系数的重要因素,现研究可为今后粉砂土路基及类似土质路基的施工和设计提供理论支撑。     

浅析多孔混凝土路面在隧道工程中的应用

隧道是道路的咽喉,对交通起控制作用,而隧道路面状况对其交通通过能力和使用性能影响较大。介绍过对多孔水泥混凝土的分类,多孔混凝土路面分形特征。     

多孔混凝土加铺时机对隧道路面的影响分析

隧道路面可采用下层普通混凝土加上层多孔混凝土的双层结构组合方式,以保证其结构强度和路表使用功能。针对铺筑双层混凝土路面的关键问题,即如何控制多孔层加铺的时机,分别采用室内足尺试验和现场实体工程成型双层路面。通过钻芯取样测试了面层的抗压强度、抗剪强度、劈裂抗拉强度和抗弯拉强度,分析了多孔层加铺时机对路面强度的影响规律,得出路面强度随加铺时间间隔的增大而减小。从路面的整体效果来看,多孔混凝土层的合理加铺时机应控制在下层混凝土初凝过后,终凝之前。     

免振捣多孔混凝土配合比设计方法

为保证多孔混凝土排水基层的平整度, 通过体积法对免振捣多孔混凝土排水基层进行了配合比设计, 计算得到各配合比参数、稀释系数、合理的水灰比及用水量, 提出了免振捣多孔混凝土工作性评价方法——富余浆量法和评价指标——富余浆量比, 通过正交试验设计, 得到了富余浆量比的回归关系式、7d抗压强度和有效空隙率之间的相关关系式, 最后提出了基于经验公式的免振捣多孔混凝土配合比设计方法。性能试验表明: 该方法设计的混合料7d抗压强度在3~5MPa(重交通)和5~8MPa(特重交通)之间, 空隙率在20%~30%之间, 均达到设计标准, 因此, 该设计方法可行。     

国外环境协调型多孔水泥混凝土道面的研究应用

对生态水泥混凝土的概念和分类进行了阐述,并对其在国外的研究应用情况及配合比组成进行了综述。     

浅谈多孔混凝土的配合比设计方法

介绍了多孔混凝土配合比设计方法。     

多孔贫混凝土基层材料及路用性能

提出了多孔贫混凝土原材料的技术要求,试验分析了水灰比和水泥用量对多孔贫混凝土强度的影响,并结合工程实际,提出了多孔贫混凝土的配合比设计方法。开展了多孔贫混凝土强度、干缩性能、抗压弹性模量、抗冲刷性能等试验,并根据试验结果,对多孔贫混凝土的路用性能进行了总结分析。考虑高寒地区的气候特点,对三种不同类型贫混凝土进行了抗冻性试验,为贫混凝土在高寒地区的应用提供了试验依据。     

多孔混凝土基层荷载应力分析

通过对多孔混凝土基层荷载应力的计算与分析，确定基层荷载应力的影响因素，同时分析了各因素对基层荷载应力的影响趋势。     

振动压实无砂多孔混凝土组成设计方法(英文)

采用浆体贯入度试验方法,研究了不同水粉质量比的水泥净浆、水泥粉煤灰浆体和水泥硅灰浆体粘稠度变化规律,分析了混合料拌和过程中浆体与集料的粘附状况以及振动压实下混合料浆体析漏情况,提出了适合振动压实工况的无砂多孔混凝土组成设计方法。分析结果表明:在混合料拌和过程中,随着浆体贯入度的增大,浆体在集料上的裹覆量先增大后减小,贯入度在20～40mm时的裹覆能力较强;在振动压实条件下,浆体不出现析漏且试件完整时,浆体贯入度在20～25mm之间;设计的孔隙率为21.8%的无砂水泥混凝土,试件内部孔隙均匀,28d抗压强度能够达到22.8MPa,抗折强度达到3.4MPa。     

水泥混凝土路面错台自动检测方法

为实现水泥混凝土路面错台自动检测, 分析了主动光学三维形状测量技术, 利用面阵CCD相机作为图像接收装置, 构建了主要包括电源子系统、图像采集子系统、触发子系统与GPS定位子系统的基于线激光扫描的水泥路面错台检测平台。根据水泥混凝土路面三维检测数据的噪声特点来确定噪声滤波阈值, 先进行均方差滤波, 再对处理后的三维数据进行开运算和腐蚀运算, 消除数据中的孤立点。根据滤波之后的三维数据矩阵大小分成均匀的块, 利用块的均值消除斜面, 再依次取消除斜面之后的三维信息数据矩阵的每一行的拐点, 得出拐点矩阵, 从而计算出错台量。为了验证检测方法的可行性和有效性, 在实验室模拟了平行错台、梯形错台和交叉错台, 按错台量的大、中、小分别进行3次检测, 并与水准仪检测结果进行对比。对同一错台, 用水准仪和三维检测方法分别进行10次重复性检测, 分析了检测方法的重现性。试验结果表明: 检测方法测量结果与水准仪检测结果的绝对误差中有96%小于1mm, 水准仪检测结果的标准差约为三维检测方法的7.8倍, 表明三维检测方法具有较好的准确性、稳定性和可重现性, 可用于水泥混凝土路面错台自动检测。     

嵌锁块路面受力特性与设计方法

为了提高传统路面嵌锁块尺寸与嵌锁块竖向嵌锁能力, 开发了大尺寸企口连接嵌锁块, 分析了其受力特性。以有限元方法建立了嵌锁块路面整体模型, 以弹簧单元模拟嵌锁块间传荷能力, 分析了嵌锁块尺寸、嵌锁块传荷能力、碎石基层厚度与路基强度对路表弯沉和路基顶面竖向压应变的影响。以路基顶面永久应变为控制指标, 建立了路基顶面应变水平与标准累计轴次的关系。计算结果表明: 在相同地基和基层条件下, 嵌锁块尺寸由30cm×20cm增大到50cm×30cm时, 路表弯沉可减小25%~30%, 路基顶面压应变可减小25%~45%。当接缝弹簧弹性系数由102 N·m^-1增加至108 N·m^-1时, 路表弯沉降低50%~55%, 路基顶面压应变降低65%~75%。可见, 采用较大尺寸的嵌锁块与加强嵌锁块的传荷能力对提升路面性能有显著作用, 路面设计时应依据道路的交通水平查图确定路基顶面的压应变水平, 据此确定合理的基层厚度和嵌锁块尺寸, 使路基顶面竖向压应变满足要求。     

沥青混凝土与连续配筋混凝土复合式路面承载力分析

为了防止公路的早期破坏, 为长寿命路面结构研究提供理论依据与技术支持, 应用有限元方法对沥青混凝土与连续配筋混凝土复合式路面进行了温度场与疲劳应力分析。分析结果表明: 小于4cm的沥青混凝土面层主要用于改善路面使用性能; 大于4cm的沥青混凝土面层可以有效改善路面的温度场, 每增加2cm, 可满足15%~20%的超载要求。可见该复合式路面能够承受重载和一定程度的超载而不发生疲劳破坏。     

排水性沥青混合料耐久性

通过对相同空隙率的两种级配、四种不同沥青结合料的排水性沥青混合料进行了高温稳定性、水稳定性和低温稳定性试验, 研究了沥青性质、集料级配对排水性沥青混合料耐久性的影响。通过试验发现随着沥青60℃粘度的提高, 排水性沥青混合料的动稳定度、水稳定性和低温性能显著提高; 对于同种沥青结合料, 良好的集料级配可以极大地改善排水性沥青混合料的耐久性; 选用高粘度的改性沥青, 选取合理的集料级配可以保证排水性沥青混合料具有良好的耐久性。     

基于空隙模型的大空隙沥青混合料设计

空隙率的大小对大空隙沥青混合料的渗透性及力学性能具有很大影响,透水铺面应根据用途选择合适的空隙率,在一定的水头（降雨强度）下利用空隙模型确定的目标空隙率进行混合料配合比设计．结果表明,空隙模型确定的目标空隙率可为混合料的配合比设计提供理论指导,提高了传统设计方法的工作效率和准确性．     

谈城市沥青混凝土路面施工中的几点体会

介绍了城市沥青混凝土施工中的体会 ,选用好的原材料 ,严格按施工工艺施工 ,取得了很好的效果     

多孔沥青路面体积模量衰变的预测模型

根据多孔沥青路面体积模量的衰变过程, 计算了龚帕斯预测模型的3个参数, 提出了体积模量随时间衰变的预测模型, 并分析了空隙率随时间的变化规律。分析结果表明: 对于使用期为12年的多孔沥青路面, 描述体积模量衰变的理论曲线与体积模量衰变的预测曲线基本一致, 理论值与预测值的最小误差率为0.126%, 最大误差率为1.997%;空隙率随时间呈对数减小, 并在空隙率小于16%后减小的趋势趋于平缓。可见, 模型的预测结果符合体积模量的衰变规律, 可应用于多孔沥青路面的体积模量衰变特性分析。     

嵌锁密实水泥混凝土粗集料级配组成设计方法

根据水泥混凝土中粗集料的作用, 引入了集料填充比参数来表征粗集料的级配组成结构与集料颗粒之间的关系。以粒子干涉理论和颗粒填充理论为基础, 参考体积法设计思想, 提出了水泥混凝土粗集料嵌锁骨架结构级配组成设计方法, 并编制了设计软件。根据试验工程水泥混凝土设计要求, 应用设计软件确定了粗集料级配组成和嵌锁密实水泥混凝土设计配合比, 并进行了混凝土性能试验验证。试验结果表明: 应用设计软件直接确定的嵌锁骨架结构粗集料级配组成, 比《公路水泥混凝土路面施工技术规范》 (JTG F30—2003) 推荐的级配范围下限偏粗, 整体骨架结构更好; 嵌锁密实水泥混凝土的坍落度为25 mm, 满足10~30 mm的工作性设计要求; 28 d弯拉强度为7.9 MPa, 大于配制弯拉强度7.7 MPa, 满足设计强度要求; 应用快冻法试验得出的混凝土最大抗冻循环次数为250次, 抗冻耐久性指数为49.2%, 满足寒冷地区200次抗冻循环的要求。