自装卸式垃圾车的设计

以某自装卸式垃圾实车与3D设计模型为例,介绍了自装卸式垃圾车的设计过程,主要对垃圾车箱体结构、举升卸料机构、推板结构、后门结构、提升机构结构的设计,以及在不同用途车辆上的配置和应用进行了论述和探讨。     

凌宇一体式垃圾压缩设备杜绝跑冒滴漏洒

正目前常见的一体式垃圾压缩设备多为低位压缩结构,中集凌宇的该款设备采用高位压缩模式,配合压缩推头伸入箱体设计,实现高位压缩和深入压缩,使垃圾密度均匀地填满整个箱体,且无装填空隙。同时压缩推头底板采取倾斜布置方式,防止污水回流,有效保护压缩油缸。3连体式前翻料斗容积3.0m,料斗内档宽度2300mm,能够与各式垃圾收集车辆完美对接,同时在投料过程中无垃圾洒落。料斗举升机构出厂前均进行重载试验,确保投     

进入中国市场15年 海沃中国一路“开挂”的背后

<正>4月28日,烟花三月的扬州,荷兰海沃国际集团迎来了在中国建厂的15周年庆典。作为全球自卸车前顶举升液压系统的引领品牌,海沃在全球前顶举升系统的市场份额已经达到50%,其在中国的市场份额也一直稳定在44%左右。今年是海沃中国的15年,也是海沃集团发展的40岁生日,海沃集团由Vaandrager先生于1979年设立于荷兰莱茵河畔的阿尔芬市。经过40年的发展,发展成为全球37个全资了公司的集团公司,在德国、意大利、巴西、印度和中国投资建设了12家工厂,产品包括自卸车液压系统、环卫车辆设备、随车吊、箱体转运设备等产品,其中海沃自卸车液压系统在全球市场占有率高达50%左右。     

重型自卸汽车液压缸的改进探讨

<正>现在在市场上运行的自卸汽车有一大部分为中顶腹部举升连杆组合式,举升机构较为复杂,装配工艺要求较高,但液压缸的行程小,结构简单,造价较低。举升形式受力状况较好。连杆组合式举升机构具有举升平稳、液压缸活塞的工作行程短、举升机构布置灵活等优点。     

自卸车举升作业防侧翻预警系统设计

分析研究自卸车举升作业侧翻机理,运用牛顿力学理论,以横向坡度角、轮胎变形角、悬架变形角、车架变形角、货厢扭转角和货厢举升角等作为自卸车举升作业侧翻评价参数,建立自卸车举升防侧翻预警模型。以该防侧翻预警模型为基础,开发出自卸车举升作业防侧翻预警系统的软件和硬件。最后将此套防侧翻预警系统装车试验,验证系统具有较高的精度与可靠性,可以在自卸车举升作业发生侧翻前发出报警,提高自卸车举升作业的安全性。     

2011款上海通用GL8新技术剖析(三)

六、后举升门1.后举升门系统部件组成电动举升门系统由以下部件组成:(1)举升门模块。(2)驾驶员侧门锁/车窗开关。(3)电动举升门模式开关(中央台组合控制开关)。如图26所示,按一下模式开关的后部,可以打开/关闭举升门,按下模式开关的前部,可关闭举升门电动模式。     

平头自卸汽车电控气动举升操纵阀的研制

举升操纵阀是自卸汽车液压举升系统的控制中心,该操纵阀分为电磁式、电液式、手动式和气动式等几种。目前在平头自卸汽车上应用较多的是电磁举升操纵阀和手动举升操纵阀。该公司开发研制的电控气动举升操纵阀已被装备于该公司的各种平头自卸汽车上。     

前置举升自卸汽车的结构改进

通过分析现有前置举升自卸汽车车厢加长存在的主要问题,介绍了一款改进型前置举升自卸汽车,即在前置举升自卸汽车的基础上,中部增加一对辅助举升油缸,以提高车厢举升时的安全性与稳定性,并有效改变车厢底架受力状况。它对增加着力支点重新分配起到了应有的效果,是改善该类车型性能的一个新思路、新方法。     

基于Matlab的自卸车防翘头最大举升角计算

分析了自卸车在坡面举升时造成翘头现象的原因,通过力学分析得出了保证自卸车安全举升的条件方程,使用Matlab软件求解,得出自卸车安全举升时爬坡角与举升角应满足的关系曲线图,利用关系曲线图找到了自卸车举升作业时的安全区域.     

T式举升机构的设计和计算软件开发

介绍了T式举升机构的设计方法，通过对机构的分析，建立了举升机构的数学模型，在总结多年实践经验的基础上，运用计算机语言开发了一套专门用于T式自卸举升机构设计计算的辅助软件。本软件能快速计算出自卸举升机构各铰点在不同的举升角度下的坐标、受力大小及方向，并可运用EXCEL电子表格生成各点受力曲线和举升机构的总体参数。     

卡马兹55111型汽车使用中应注意的事项及自卸装置的常见故障

详细介绍了卡玛兹55111型汽车使用中应注意的事项，分析了功率输出箱不能接入、操纵开关按钮位于中间位置起升的车厢不能制动住、车厢的起升角度失调、车厢不降落和车厢起升慢或不平稳等故障的产生原因，并提出了相应的排除方法。     

钢吊箱整体起吊时力学性能分析

钢吊箱整体起吊是钢吊箱施工中的一个重要阶段,为了确保其安全性,需对钢吊箱在整体吊装阶段的力学性能进行全面分析。首先分析了钢吊箱在整体吊装阶段需要考虑的计算工况,然后通过建立有限元模型,对两种不同形状钢吊箱整体起吊时的力学性能进行了全面分析,结果表明:钢吊箱结构整体构造合理,但局部应力集中较严重,椭圆形钢吊箱可以不设钢管支撑和支撑桁架,对于风和水流的阻力系数小,因此,宜优先采用椭圆形钢吊箱。     

箱梁预制节段吊装过程吊点应力研究

箱梁预制节段拼装施工技术、体外预应力技术和先进架桥设备技术的完善和标准化,使我国箱梁预制节段拼装施工技术得到快速发展。以苏通大桥75m预应力混凝土连续梁箱梁预制吊装施工为例,对预制节段吊装进行受力分析。将吊装过程分为加速阶段、减速阶段、平稳阶段,重点研究加速阶段与平稳阶段的吊点应力,得出吊点应力随起吊加速度变化的规律。     

软土地层大断面管幕箱涵顶进竖向姿态的理论与实测分析

针对千斤顶产生的偏心顶推力作用下箱涵发生的“抬头”现象，采用局部弹性地基模型，首先, 从理论上推导得到箱涵顶进竖向姿态变化的解析解; 然后，结合现场实测分析，探究偏心顶力作用下大断面管幕箱涵的“抬头”机制及变化规律。研究表明： 1) 千斤顶顶推力与顶进阻力合力的作用线不重合而产生的使管节上抬的力矩是首节箱涵“抬头”的核心诱因； 2) 缓解首节箱涵“抬头”问题的主要施工措施有减小掘进机顶推力或正面土压力、增加上排管幕刚度、对箱涵上表面进行局部减摩、对箱涵下部进行冲洗卸土等，其中，减小掘进机顶推力或正面土压力效果最为明显。     

大跨度箱拱单基肋吊装合龙强度和稳定分析

以主跨130m的海螺沟大桥为对象，应用有限元软件对设置侧向缆风索的箱拱单基肋吊装合龙强度和稳定性进行计算分析，为大跨径箱拱单基肋吊装合龙技术的应用进行理论探索和实践。     

嘉绍大桥大吨位提升站设计与施工

嘉绍大桥上部结构施工中,为满足架桥机的拼装及节段箱梁的提升功能需在深水域设置大吨位提升站,该提升站控制起吊净重达300t,起吊跨度达53m。考虑强涌潮水压力的制约、冲刷以及台风的影响,经综合比较,采用固定式提升站方案。提升站立柱采用钢管结构,下部为打入钢管桩,钢管桩通过联结系与主桥基础连接,充分利用主桥基础抵抗部分水平力;提升站主梁采用钢箱梁,单个提升站设置2片主梁,主梁上方布置单侧单轨移动天车。提升站立柱在工厂分段制造,工地上现场拼装;主梁在工厂分3节制造,运输至现场焊成整体。     

单机起吊非对称结构钢箱梁吊耳位置的确定

利用CAD软件,结合实例,对非对称结构的钢箱梁起吊节段进行三维建模,求解重心,从而合理设置吊耳位置,确保起吊节段的姿态平稳、安全。     

复杂海域条件下大跨悬索桥钢箱梁安装关键技术

浙江秀山大桥主桥为主跨926 m的双塔三跨连续钢箱梁悬索桥,全桥加劲梁共分89个安装节段,标准节段吊装重量212.6 t,最大吊装重量247.1 t.桥址处地理环境复杂、海洋环境恶劣,钢箱梁安装难度大.根据现场实际情况,钢箱梁中跨由跨中向桥塔方向对称吊装,两岸边跨由锚碇向桥塔方向对称吊装,先合龙中跨再合龙边跨.施工过程...     

申江路立交大跨径钢箱梁吊装施工控制

吊装拼装是钢箱梁施工中的关键环节,以上海中环线申江路立交钢箱梁为例,分析了在场地条件和施工条件受限时,钢箱梁分段的划分、临时支墩设置、中央分段和侧边翅膀分段的定位和安装,以及不同分段搭载时的施工控制要点,并通过增设副吊点,改变主副吊点受力大小,解决吊装时产生的挠度变形差异,可为同类工程提供借鉴。     

南京长江第三大桥钢箱梁桥面吊机及梁段吊装工程

南京长江第三大桥钢箱梁吊装采用桥面吊机,吊装的提升、纵横坡及水平位移调整、吊机的移动等操作均通过液压系统完成,操作过程平稳、方便,可自由进行各项微调动作,安装精度高。对南京长江第三大桥桥面吊机的结构、使用和钢箱梁梁段吊装工艺和关键技术作简单介绍。