考虑松动区高度影响的城市深埋隧道松动土压力研究

传统的太沙基松动土压力理论是基于浅埋地层这一基本假定建立的，其对于城市深埋地层不具备适用性。在深埋土质隧道土拱效应完全发挥情况下，考虑主应力轴旋转修正无黏性土侧压力系数计算方法；基于有限差分数值平台开展不同埋深、不同内摩擦角下的有限元模拟确定深埋黏性土层的破坏模式。给出考虑主应力轴旋转和内摩擦角对松动区高度影响的深埋无黏性土、黏性土地层的松动土压力计算公式，以实现对城市深埋土质隧道上覆土压力的准确计算。修正公式计算结果与文献、数值模拟结果对比分析结果表明：在深埋情况下，无黏性土层松动土压力修正公式计算结果与文献结果吻合良好；土体强度参数会对黏性土松动区高度造成影响，即随着内摩擦角的增大，松动区高度不断减小；黏性土层松动土压力修正公式计算结果与数值模拟结果吻合良好。     

含水量和压实度对黏性土地基承载力的影响试验研究

含水量w和压实度K是影响黏性土地基承载力特性的2个关键因素.通过不同压实度条件下的平板荷载试验和抗剪强度试验,获得了压实度与地基承载力参数的关系数据;探讨了含水量变化时,土体内摩擦角(4)和黏聚力c的变化情况,研究了含水量对黏性土地基承载力的影响;对采用Hansen公式计算黏性土地基承载力提出了含水量修正建议.     

南京地铁（融）土热物理参数试验研究

在南京地铁地基勘察阶段取原状土样进行室内土热物理参数测试和土工试验.土热物理参数中的比热容采用差示扫描量热仪DSC-6测试,导热系数采用TC Probetm热导仪测试,导温系数通过计算得到.对土热物理参数与一般土工参数间的关系分别进行回归分析.结果表明:南京地基黏性土样热物理参数分别与含水率、湿密度、孔隙比、液性指数、压缩模量、标贯6个一般土工参数的一元回归模型的相关系数的在0.93左右,说明热物理参数与一般土工参数具有密切相关关系;热物理参数与塑性指数、孔隙比、湿密度3个一般土工参数的三元回归模型的相关系数分别为0.866 5,0.824 4,0.685 1,说明热物理参数与前两者属强相关关系.     

肯尼亚蒙巴萨地区膨胀土特性试验与边坡防护研究

本文通过室内膨胀率试验和剪切试验,探究了肯尼亚蒙巴萨地区重塑膨胀土的膨胀特性和抗剪强度特性,分析了初始含水率、初始干密度及干湿循环效应对其特性的影响,并提出针对该地区膨胀土边坡防护工程的相关建议。研究表明:(1)随膨胀土初始干密度的增加,膨胀率呈线性关系增大,黏聚力呈指数关系增大;(2)随膨胀土初始含水率的增加,膨胀率呈分段线性关系降低,黏聚力和内摩擦角呈线性关系降低;(3)干湿循环效应使得土体黏聚力出现大幅度的衰减。     

黏性土河床桥渡冲刷计算方法分析

河床桥渡冲刷计算首先应对河床土质进行分类,然后选用相应的公式。黏性土河床桥渡冲刷计算需要土的液限、塑限、液性指数等相关参数,这些参数对冲刷计算结果的准确性有很大影响。本文在阐述黏性土河床冲刷机理的基础上,结合朔黄铁路桥梁黏性土冲刷计算实例,对比分析了不同桥渡冲刷公式计算结果的差异,提出应结合相关实测资料进行论证,以提高黏性土冲刷计算结果的合理性和可靠性。     

砂层压密加固效应室内试验研究

研究目的:在隧道工程砂层劈裂注浆或压密注浆工程中都伴随着砂层的压密现象,被压密砂层性能的提升幅度对于注浆加固体的整体性能具有显著影响。基于此,以黏聚力、内摩擦角、渗透系数作为表征砂层压密加固效应的性能指标,以青岛地区含黏性土砂层为典型砂层介质,测试不同黏性土含量条件下砂层性能随压密程度的增长情况,获得砂层各项性能指标与所受压力的定量关系,在此基础上分析黏性土含量对被压密砂层性能提升幅度的影响,提出以临界黏性土含量为指标的砂层压密加固有效性评价标准。研究结论:(1)注浆压密作用可显著提升砂层的各项性能指标,在室内试验条件下,砂层黏聚力增长了30. 8～87. 6 kPa,内摩擦角提高了13°～15°,渗透系数降低了2～5个数量级;(2)被压密砂层性能提升幅度与黏性土含量正相关,当砂层黏性土含量小于临界黏性土含量时,砂层无法通过压密手段进行有效加固;(3)该研究结果可应用于隧道工程穿越砂层注浆加固领域,对注浆设计有一定借鉴作用。     

连盐线软粉土夹黏性土静力触探估算承载力经验公式研究

连云港至盐城地区多为黏性土、粉土和粉砂组成的互层或夹层状软土地层,现有铁路规范、相关行业和国家标准对于软土的分类及物理力学指标性质研究主要集中在单一成分的粉土、黏性土地层,没有针对复杂软土地层的研究成果,由于薄层夹层的存在,按规范中公式计算的承载力值往往与现场实测值偏差较大。本文结合连盐铁路阜宁东站勘察实例,以较为典型的软粉土夹黏性土层为研究对象,通过对双桥静力触探、螺旋板载荷试验及室内土工试验等综合勘探成果进行数据统计分析对比,运用回归分析法,尝试建立本地区软粉土夹黏性土承载力特征值与双桥静力触探端阻的经验公式,力求相对准确地估算该类软土的承载力值,为其他工程类似地层的承载力估算提供参考。     

土体钻孔剪切仪自动化改造及应用研究

针对现有钻孔剪切仪存在的缺点,对既有土体钻孔剪切仪进行自动化改造。为评估改造后的钻孔剪切仪测定土体抗剪强度的适用性,以光谷创新基地黏性土及广佛环线琶洲站残积土为研究对象,利用改造后的钻孔剪切仪进行大量钻孔剪切试验,得到原状黏性土和残积土(原状、短时(2～3 h)浸水及24 h浸水)的抗剪强度参数。从多方面对钻孔剪切试验与直剪试验结果差异性进行分析,以南京禄口机场站粉质黏土为对象,重点对法向压力的影响进行分析。结果表明：黏性土和残积土的钻孔剪切试验数据的线性相关性良好。短时(2～3 h)浸水后,残积土黏聚力减少15.28%～40.45%,钻孔上部土体内摩擦角增大17.35%～30.90%,钻孔下部土体内摩擦角减少4.83%～8.75%。24 h浸水后,残积土黏聚力减少45.10%～69.33%,内摩擦角减少52.14%～69.87%。通过对比发现,钻孔剪切试验相比于室内直剪试验得到的黏聚力小,内摩擦角大。通过对南京禄口机场站粉质黏土抗剪强度参数随法向压力的变化规律分析,发现法向压力由30 kPa增加至50 kPa时,黏聚力增大了2.88倍,内摩擦角减少了约41.6%。研究成果可为钻孔剪切...     

平顶山膨胀土工程性质试验研究

通过试验获得了河南省平顶山膨胀土原状土样的线缩率、膨胀率和膨胀力等性能参数;对重塑土样进行了不同压力、含水量和干密度条件下的膨胀率试验,膨胀力、渗透系数试验,及反映抗剪强度的黏聚力和内摩擦角试验,为研究平顶山膨胀土的变形和稳定性提供了基础资料。用粉煤灰对平顶山膨胀土进行改性处理,通过室内试验研究了不同掺量情况下土样的工程性质,结果表明:在处理到最佳状态时,改良土样仍具有弱膨胀性。     

RB模式下挡土墙主动土压力强度的计算研究

在经典库仑主动土压力理论基础上,结合RB模式下土体渐进破坏机理,建立内摩擦角和墙背与土体之间摩擦角的发挥程度与土体发生位移的非线性关系,将其引入到土压力强度计算公式中,得到RB模式不同位移情况下的土压力强度公式。通过算例讨论随深度变化的发挥内摩擦角和墙背与土体之间摩擦角关系对土压力强度分布的影响,不同位移情况下发挥内摩擦角和墙背与土体之间摩擦角随深度变化率对土压力强度分布的影响。最后将本文方法计算结果与模型试验及其他方法得出的结果进行对比分析,均表明本文方法和模型试验结果吻合较好,从而验证了该方法的可行性。     

深大基坑中心岛法墙前被动土压力的计算方法

针对中心岛法开挖基坑问题,基于平面滑裂面假定,得到了墙前预留土体被动土压力的解析解,利用此解可以得出挡土墙和预留土体保持稳定的土压力判据.作为该方法的特例,位于直立挡土墙后无限黏性土坡的被动土压力计算公式被确定.计算结果与有限元结果对比表明,当土与挡墙背的摩擦角及土体内摩擦角较小时,计算误差小于10%,满足工程设计要求.     

风积黄土地层标贯试验确定承载力回归公式初探

国内外关于标准贯入试验与砂土、黏性土承载力关系的回归公式比较多,然而,对于第四系上更新统风积的湿陷性黄土承载力与标准贯入试验锤击数的关系的研究相对较少。通过大量试验数据推导出一个适合第四系上更新统风积新黄土的回归公式,并通过实例进行验证,可为今后同类地区该土层承载力的估算提供一种参考。     

RPC箱型墩柱塑性铰长度研究

为探讨RPC箱型墩柱塑性铰长度,基于构建的滞回本构模型,运用OPENSEES二次开发平台嵌入RPC材料,结合Steel02材料、非线性梁柱单元和零长度单元,建立考虑墩底纵筋滑移的延性分析模型。通过与3个常轴力作用下RPC箱型桥墩拟静力试验结果对比,验证模型的有效性。在此基础上,探讨水平加载角、轴压比、纵筋直径和墩高等关键因素对RPC箱型墩柱塑性铰长度的影响,提出结合试验研究和数值回归分析的塑性铰长度计算公式,并与规范常用的经验公式进行对比。结果表明,RPC箱型墩柱塑性铰长度随轴压比的增大逐渐减少,随墩高的增加逐渐增大,随纵筋直径和水平方向角的增加表现出先增大后减少的趋势,按Telemachos公式计算结果偏于不安全,按Priestley公式和桥梁抗震规范建议公式计算结果偏于保守,基于试验结果和数值分析提出的回归公式能较好地吻合数值结果并限制过大的塑性铰长度。     

基于Mohr-Coulomb理论的路堤临界填筑高度确定方法EI北大核心

研究目的:同时考虑地基土的内摩擦角与黏聚力,对软土地基上的路堤填筑临界高度计算方法基于摩尔库仑理论进行探讨,并与传统的费兰纽斯公式、经验公式等做对比分析,找出他们的不足之处。本文拟从两方面着手进行分析,找出理论公式。研究结论:确定路堤临界填筑高度时:(1)应该同时考虑地基土的内摩擦角与黏聚力,计算结果才能更加可信;(2)通过计算分析,设计临界高度并不是由填筑临界高度简单地适当降低2～3 m,也不能简单地直接按填筑临界高度来设计,而必须根据填筑高度、坡率、列车荷载以及地基参数通过稳定性分析来确定,否则会造成较为保守的设计;(3)以往的方法很少同时考虑土体的内摩擦角φ与黏聚力c,因此,具有一定的局限性;(4)本文同时考虑土体的内摩擦角φ与黏聚力c,推导的理论计算公式可以用于初步确定软弱地基上填方的临界高度。     

青海地区非饱和黄土强度特性试验研究

青海地区的黄土常处于非饱和状态,其强度特性与饱和土有所不同。本文基于室内常规试验,研究其强度随含水率及干密度的变化规律。结果表明:随着含水率的增加,抗剪强度有减小的趋势;在最优含水率左右,含水率与黏聚力的关系可分别用线性和二次多项式表达,内摩擦角随含水率增加线性减小;在含水率一定的情况下,抗剪强度随干密度增加而增长的趋势不明显。     

压实黏性土剪切破坏参数探讨

压实黏性土是静水压力和应变率相关性材料,其强度与土体的实际应力状态有关.通过静水压力试验和常规三轴压缩试验,通过不同压实度和含水率下压实黏性土的应力一应变曲线,得到了剪切破坏面函数、剪切运动硬化和基于能量损伤软化函数.通过对试验数据的拟合分析,对黏性土剪切运动硬化参数和剪切破坏面参数进行了探讨,验证了在地基处理中,黏性土在低围压条件下表现出软化,而在高围压条件下表现出硬化的现象,可以采取强夯法与振冲法相结合对黏性土地基进行处理.     

富水红层路基碎石改良填料力学特性试验研究

研究目的:为解决富水区红层黏土路基含水率高、无法压实等问题,本文通过向原状土中掺入一定粒径配比的弱风化红层泥岩碎石,制成不同级配和含水率的改良填料,然后进行重型击实试验、大型直接剪切试验及无侧限抗压强度试验,以获得满足铁路路基填筑要求的填料方案。研究结论:(1)红层原状土通过掺入弱风化泥岩碎石可有效降低原状土的含水率,改良填料的最优含水率为10.26%,最大干密度为2.22 g/cm~3;(2)最优含水率时改良填料的黏聚力c为29.336 k Pa,内摩擦角φ为32.86°,相较于红层天然原状土抗剪强度有明显的提高;(3)改良填料的无侧限抗压强度在含水率为8.85%时最大,达到518.80 k Pa,随着含水率的增加其逐渐降低;(4)通过混合弱风化红层泥岩碎石与红层黏土的改良填料,不仅没有改变红层黏土特性,而且能有效降低原状土填料含水率,增加抗剪强度和抗变形能力,改良后填料的含水率和压实性能满足《铁路路基设计规范》要求;(5)该改良方案可为西南富水红层地区铁路路基基床以下路堤填筑工程提供参考。     

墙背土压力计算中综合内摩擦角取值问题

对黏性土抗剪强度参数换算为无黏性土综合内摩擦角的几种取值方法,进行了相对偏差分析和简要评述,认为现行《铁路路基支挡结构设计规范》的取值方法,有其可取之处。     

合肥地区黏性土基床系数分布规律及相关性研究

依托合肥市轨道交通4号线岩土工程勘察结果,对合肥地区二级阶地黏性土基床系数及其随深度的变化规律进行研究,将室内固结压缩试验、标贯试验与基床系数试验结果进行对比分析,建立回归方程,提出黏性土基床系数与压缩模量和标贯击数的经验公式。结果表明,合肥地区二级阶地黏性土基床系数试验值均在规范所列参考值范围内;垂直和水平基床系数随深度的增加呈增大的趋势,在同一深度范围内,垂直基床系数大于水平基床系数;基床系数与压缩模量和标贯击数具有一定的线性相关性。研究成果对合肥地区黏性土基床系数的取值具有一定的指导作用。     

兴县地区第三系黏性土膨胀性特征分析及建议

兴县地区第三系黏性土以膨胀性为其主要的工程地质特征,在地质勘察中易被遗漏,给工程埋下安全隐患。对其膨胀性特征进行野外调查、室内试验、指标统计,对其膨胀性判别指标进行相关性分析,并结合所处工况和环境特征给出膨胀等级划分建议,对今后同区域内的工程具有借鉴意义。