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在淮盐高速公路HY-1标工程中,我公司用湖南郴州公路工程机械厂制造的LMD600-1200kN型龙门吊倒运重940kN的钢筋混凝土箱形梁。该龙门吊的跨度为34.5m、净高10m、单机额定起吊量为600kN、双机额定起吊量为1200kN。主梁及立柱采用贝雷桁架拼装成每组3排(共6排)上、下加强型结构。每组桁架的端部、下部、中间横隔均采用规格为90cm的支撑架连接3排贝雷桁架,上部用枕木(在贝雷桁架的竖杆、斜杆的位置每隔3m放5根,牢固连接)和[14槽钢(每节贝雷桁架用两处)连接3排贝雷桁架;行车轨道(布在中间贝雷桁架上)用道钉与枕木固定,两组桁架在两端上、下均用[24槽钢(共8处)将6排贝雷相连;主梁与立柱之间采用外侧斜拉杆和内侧斜撑杆的方式以加强梁柱之间的联接刚度,以确保在主梁的支座处截面的扭转角为零。 相似文献
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汽车渡船跳板主梁断裂破坏时有发生,尽管其破坏机理非常复杂,但弯曲强度不足往往是其主要原因。本文考虑了结构自重及移动载荷共同作用下对33m汽渡跳板的主梁进行了强度校核。 相似文献
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汽车渡船跳板主梁断裂破坏时有发生,尽管其破坏机理非常复杂,但弯曲强度不足往往是其主要原因。本文考虑了结构自重及移动载荷共同作用下,对33m汽渡跳板的主梁进行了强度校核。 相似文献
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斜拉桥主要由拉索、主梁及索塔组成.斜拉索直接锚于主梁上,拉索受巨大拉力,水平分力使主梁受压,塔梁为压弯构件.悬索桥主要由主缆、加劲梁、吊索、索塔、锚碇和鞍座六个部分组成.主缆在恒载作用下具有很大的初始张力,恒载状态下,主塔基本无弯曲内力.加劲梁的弯曲内力主要来自二期恒载和活载. 相似文献
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<正>某V型底船(以下简称某船)总长约110 m,上排质量约2 000 t,艉部龙骨为升高龙骨,球鼻艏在艏部龙骨下高约1 m。某3 000 t船台滑道全长286 m,轨距6.5 m,滑道顶端标高约4 m,末端滑道标高约-7 m。船台配备18台额定承载200 t的随船小车,6节分段式钢制桁架,每个钢制桁架安装在2节随船小车上,通过改变6节钢桁架之间的随船小车的连杆长度,可以组成不同长度的斜架车(以下称分段式斜架车)。 相似文献
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港区码头使用的轮胎式起重机的起重臂大多数是桁架结构,长度一般在15m以上。由于工作环境复杂,起吊的货物有轻有重、有长有短,特别遇到十几米的长形货物时,稍有不慎,起重臂就可能被货物碰撞,往往造成起重臂局部杆件弯曲变形。起重臂属于细长压杆,对强度和稳定性要求较高,对其修 相似文献
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通过室内双层地基模型试验,研究上部硬土层在不同强度和厚度条件下的双层地基承载性能,并拍摄数码图像分析了双层地基的变形场。分析荷载p-基础沉降s 曲线,双层地基极限承载力随上部硬土层强度和厚度的增大而增加,双层地基极限承载力下对应的基础垂直位移随上部硬土层强度和厚度的增加而降低;当模型试验中的上部硬土层的水灰比为10%、厚度为30 mm,以及上部硬土层的水灰比为20%、厚度为60 mm 时,后者的极限承载力是前者的3.01 倍,后者的极限承载力下对应的基础沉降是前者的基础沉降的0.11 倍。利用数字照相变形量测DPDM (The digital photogrammetry fordeformation measurement) 技术对双层地基变形的数码图像进行变形场分析,通过网格图的变形分析,土体的初始变形出现在下部软土层中,随着荷载的增大,网格的变形区域逐渐向上部的硬土层及软土层下部发展,同时在水平方向扩展;双层地基破坏模式为上部硬土层的锥台型整体剪切和下部软土层冲剪的综合型破坏形式。对上部硬土层的强度、厚度的优选设计可大幅度提高软土地基处理的效能。 相似文献
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通过桥梁博士程序建模,对(58.4+128+58.4)m预应力混凝土连续梁与钢管混凝土拱组合结构进行了主梁、拱肋以及吊杆等主要构件的强度以及稳定性计算,着重阐述其结构构造、连续梁拱组合结构的主要受力特点及静力计算结果。证明了对于桥下净空受限制,且需要采用较大跨度的桥梁,连续梁拱是一种较一般连续梁更合适的桥跨结构。 相似文献
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针对龙门吊轨道梁在偏心荷载作用下的受力问题,进行轨道梁受力和地基沉降研究,采用弹性地基梁法和数值分析方法,得出偏心荷载作用下轨道梁的受力与地基沉降位移,与轴心受力相比,偏心荷载作用下轨道梁的上部纵筋需配面积增幅为17.08%;下部纵筋需配面积增幅为56.83%;箍筋需配增幅为16.5%。结构承载能力极限状态下,极限设计轮压为1 197.2 kN/m,是设计轮压250 kN/m的2.55倍。但设计轮压下地基变形已达到39.67 mm,逼近规范要求值,充分体现出变形控制是地基设计的主要因素。 相似文献
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大连造船厂于1984年下半年从联邦德国威塞尔船厂购入一座大型龙门起重机。该起重机由两条柱腿、两根主梁、两台跑车与行走机构组成。一条柱腿为上宽下窄的箱形断面结构的刚性腿,其轮压为105 t/m;另一条柱腿是由两根直径为2.2m的管子组成的人字形结构的挠性腿,其轮压为85 t/m。柱腿上端用高强度螺栓与主梁相连,下端设有行走 相似文献
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某港1台MQ2533型门座起重机由于意外事件,支承圆筒局部发生凹陷,凹陷面积约为1200mm×1600mm(高×宽),凹陷深度为48mm,位于主梁上方2100mm处,见图1。 相似文献
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设计外直径为612mm,长度分别为4365mm,4475mm,4585mm,共5根带剪力键的圆柱形单桩基础灌浆连接段模型试件,对其进行等幅弯曲疲劳试验研究,不同试件的荷载幅由其静力极限状态弯矩承载力确定。试验结果表明:尽管局部可能出现性能退化,灌浆连接段整体仍可承受200万次疲劳荷载,未出现明显的抗弯性能退化,且200万次弯曲疲劳循环之后的试件残余变形可忽略不计;在最长的试件中,由于试验荷载幅最大,试件焊接部件在经历约128万次疲劳荷载之后出现开裂,试验停止,但灌浆连接段本身未出现任何破坏。比较不同长度的试件发现,带剪力键的灌浆连接段常用设计规范中规定的长度下限值仍较为保守。 相似文献
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