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散货船操舵试验舵计算及参数分析 总被引:1,自引:0,他引:1
根据IMO安委会第92次会议的修正案35对SOLAS规范第Ⅱ-1章C部分第29条第3段增加的补充说明3.5.3,对于无法做到结构吃水的情况,需对压载状态的舵叶的受力和扭矩进行推算,得出等效于结构吃水状态情况下的数据,以验证舵机的性能。虽然此修正案已生效一段时间,散货船也一直提交压载状态的舵叶受力和扭矩计算书,但有时会忽略试验结果与理论计算的比对,对其计算过程中一些参数的选取也不够严密。文章将在82K散货船的基础上分析转换计算的过程和一些参数选取。 相似文献
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本文通过对常规舵机选型方法局限性的分析,提出一种新的舵机选型方法。先利用CFD技术得出舵杆力矩曲线,然后在确定舵机舵柄、油缸参数的情况下,做出系列不同系统压力下的舵机扭矩曲线,最后通过舵杆力矩曲线与系列舵机扭矩曲线的对比,确定舵机系统压力和舵机扭矩。该方法可实现舵的选型设计由船舶设计方、舵机生产方及船舶建造方三方共同参与完成。 相似文献
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介绍了SOLAS操舵试验要求和IACS对操舵试验的解释,对IACSUISC246提出的等效推算方法进行分析,得出对一般船舶推算因子简单有效的结论。同时也基于实践,提出其他推算方法。 相似文献
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现今的大中型船舶,广泛采用电动液压舵机。为保证液压舵机正常工作,延长设备使用寿命,保证液压油的质量十分重要。国际海上人命安全公约(SOLAS)有关条款规定: 液压操纵的操舵设备,应设有能针对该液压系统的形 相似文献
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在IACS统一解释文件UI SC246 Rev.1提出根据非满载试航船舶操舵试验结果对满载航行状态船舶舵机能力进行验证的换算方法之后,相当一部分采用半悬挂舵的船舶出现了无法按该方法通过舵机能力验证的状况。为解决上述问题,本文基于常规船型半悬挂舵的3种典型布置方案,通过设计相同的舵面积和不同的几何外形,得到3个计算模型,利用计算流体力学(CFD)方法对各方案的全浸没和部分浸没状态分别进行计算分析。计算结果表明,舵叶平衡比对舵杆水动力扭矩存在直接影响,适当大的舵叶平衡比设计可以显著降低舵叶全浸没状态和部分浸没状态的舵杆水动力扭矩。基于此结论,对某型未能通过换算验证的船舶舵系进行优化设计,适当增大了舵叶平衡比。后续船试航结果表明,舵机能力验证满足UI SC246 Rev.1的要求,确认了CFD计算结论的正确性,为以降低舵杆水动力扭矩为目标的舵系优化设计提供了理论和实践依据。 相似文献
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本文介绍了Tenfjord舵机的主要特点,并对其关键组成部分--磨擦锁紧环进行了简要的受力和扭矩传递分析,以证实它的可靠性。 相似文献
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回转式液压舵机,体积小、重量轻、安装方便,无需外部润滑,管理简便。随着加工工艺的提高,目前回转式液压舵机已经成功应用于10万总吨以上的大型船舶。然而,大功率舵机的输出扭矩大,工作油压高,也相应提高对系统的密封要求。 相似文献
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绪言大约在十年以前,人们对诸如AOEI,DE1040和AS33这类新船上的舵机是否适当,非常担心。为了了解和矫正这种情况,从技术上可以分为三种可能性。 (1)“订货方提供”的舵扭矩的设计值可能太低。 (2)因为操舵机构的实际机械效率比惯用的80%或85%的数值低,所以造船厂供应的舵机可能发不出额定扭矩。 (2)(1)和(2)两种情况可能同时存在。本文报导上述第二项的试验结果,测量了航机的效率。试验工作是由托德造船公司在美舰诺克斯(Knox DE1052)号上进行的。 相似文献
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1974年SOLAS公约第29条要求:“如果要求舵柄处舵杆直径超过230mm(不含冰区加强),应设有由应急电源或位于舵机室内的独立动力源在45秒内自动供电的替代动力源,其容量至少满足供应符合本条4.2要求的操舵装置动力设备及其有关的控制系统和舵角指示器。此独立动力源应只用于上述目的。每艘 相似文献