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岸坡道是滚装码头结构中连接滚装船和码头的关键部位。针对短跳板滚装船(一般指跳板长度小于5 m)岸坡道的设计问题,对中外规范相关规定进行分析,结合非洲某工程案例,对比分析不同跳板长度滚装船靠泊结果。结果表明,当设计水位差小于1. 5 m时,可按照规范要求采用固定式岸坡道,但是短跳板滚装船存在跳板脱离岸坡道或仰角过大的风险;设计岸坡道前宜先判断尾跳板端部可调节的垂直高差是否大于设计水位差与满载空载吃水差之和,当前者小于后者时,在不具备采用可调式岸坡道的情况下,可采用多级固定式岸坡道(不同顶高程)来解决滚装船的靠泊问题。 相似文献
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采用Patran/Nastran对车渡船跳板结构进行强度分析,在此基础上,集成Isight/Nastran对车渡船跳板结构进行优化设计。以结构质量为目标,跳板面板相当应力、跳板骨材合成应力及跳板结构位移为约束条件,重点考虑跳板面板厚度、跳板普通横梁以及跳板纵桁和强横梁的截面尺寸。最后,采用Isight中自带的多岛遗传算法(MIGA)对某渡船跳板结构进行优化,使得该跳板在最大等效应力不超过许用值的同时总质量达到最小。优化后跳板结构质量为7 368 kg,比之前的质量9 477 kg减少了22.25%,优化效果明显,且满足强度和刚度要求。 相似文献
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1 汽车渡船高吊架和平直跳板的弊端 江苏省镇扬汽渡管理处是位于长江中下游的汽车渡口,目前拥有的渡船有33m、38m、52m 3种型式.其中33m、38m 汽车渡船为20世纪80年代中期产品,其跳板吊架系统为高吊架和平直跳板,工作方式是通过吊架上的液压油缸运动,带动钢丝绳控制跳板的升降.通过长期使用及近年来车型的变化,特别是低底盘及豪华大客车的增多,此种结构的跳板吊架系统已显露出许多弊端.具体如下: 相似文献
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《中国远洋航务公告》2006,(1):48-49
30万吨VLCC油轮总长(m)333两柱间长(m)320型宽(m)60型深(m)29.3设计吃水(m)18.68夏季载重线(m)20.85载重量(t)300000总吨(t)159730航速(kt)15.5主机1×MANB&W7S80MCMKVI5400TEU集装箱船总长(m)280两柱间长(m)267型宽(m)39.8型深(m)23.6设计吃水(m)12.5夏季载重线(m)14载重量(t)69000/5446TEU总吨(t)65531航速(kt)24.5主机1×MANB&W10L90MCMKV总长(m)179.99两柱间长(m)167型宽(m)32.2型深(m)32.21夏季载重线(m)9.4载重量(t)15000总吨(t)48927航速(kt)20主机1×MANB&W7S60ME-C5000PCC汽车运输船总长(m)187.547500~49500载… 相似文献
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介绍了跳板结构设计过程中的若干要点,以海口—海安线客滚船的跳板为例,对跳板设计过程作了详细说明,并通过规范计算和有限元分析,对跳板进行了结构强度校核。介绍了跳板端部轴销和眼板尺寸的计算方法,并通过有限元分析对复杂形状的眼板进行校核,为跳板结构的安全性和合理性提供理论依据。 相似文献
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目前,汽车渡板船跳板的长度一般凭经验设计,往往偏短,致使离去角较小的车辆难于上下跳板。本文提出了确定跳板最小长度的公式。 相似文献
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艏、艉跳板门是滚装车客渡船的特殊部件。在跳板门设计中,根据车辆荷重以及跳板门自重,采用直接计算方法对跳板门的应力和挠度进行了计算。计算结果表明。采用这种方法后不但计算结果是令人满意的而县当要化了计算过程。实践证明,该计算方法行之有效。本文对某艘40车位650客中型沿海滚装车客渡船的跳板门设计作了扼要介绍。 相似文献
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普通螺旋桨推进系统一般难于适应水产养殖业要求的船艇。英国设计了一种喷射推进式渔艇。它长10m、宽4m、吃水0.7m,配备柏京斯70kW、2600r/min的柴油机,驱动一台SPJ32型肖特尔(Schottel)喷射泵推进渔艇。肖 相似文献
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汽车渡船跳板主梁断裂破坏时有发生,尽管其破坏机理非常复杂,但弯曲强度不足往往是其主要原因。本文考虑了结构自重及移动载荷共同作用下对33m汽渡跳板的主梁进行了强度校核。 相似文献
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汽车渡船跳板主梁断裂破坏时有发生,尽管其破坏机理非常复杂,但弯曲强度不足往往是其主要原因。本文考虑了结构自重及移动载荷共同作用下,对33m汽渡跳板的主梁进行了强度校核。 相似文献