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以跨越钱塘江的某大桥土建工程为背景,在潮强流急、河床变化剧烈的复杂的涌潮环境下,从承台钢围堰的设计、制作、安装、下放等方面介绍了双壁钢围堰施工的关键技术,并对结构局部应力进行了计算分析。 相似文献
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衡阳湘江特大桥54~58号墩使用双壁钢围堰结构定位下沉后封底进行基础施工。介绍该双壁钢围堰的设计,以及双壁钢围堰的拼装、浮运及定位下沉的原则与方法。 相似文献
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南京大胜关长江大桥主墩深水基础施工关键技术研究 总被引:5,自引:3,他引:2
南京大胜关长江大桥6~8号主墩基础采用超大型钢吊(套)箱围堰施工.在水文地质条件复杂的潮汐河段,钢吊(套)箱采用气囊法下水、浮运就位,无导向船重锚精确定位,围堰挂桩,内支撑桁架兼作钻孔平台,接高围堰,在重力大于浮力的可控状态下,实现围堰整体下放着床及河床内下沉第2次定位挂桩等施工方案.着重介绍超大型钢围堰气囊法断缆整体下水技术,钢吊箱无导向船重锚精确定位技术,超大型钢吊(套)箱下放、着床、下沉控制技术等基础施工关键技术. 相似文献
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武汉青山长江公路大桥主桥为主跨938m的双塔双索面全飘浮体系斜拉桥,20号桥塔墩钻孔桩基础采用哑铃形双壁钢套箱围堰(平面尺寸103.8m×43.4m、高37.0m)平台一体法施工。围堰下沉过程中,上、下游两端的河床面高差大,下沉施工分为下沉准备、着床前与着床后下沉、清基与封堵4个阶段。下沉前安装控制及导向系统,布置吸泥设备,完成平台系统向下沉体系的转换;随着围堰下沉,向双壁舱内注水,使下沉力始终保持在吊挂力的允许范围内,完成着床前下沉;通过测量及数据分析掌握围堰姿态、入土深度、吊挂力,并根据检算分析指导围堰吸泥、配重,采用下游端优先下沉、上游端配合下沉的方式完成着床后下沉;下沉至设计高程后,进行清基及封堵,完成围堰下沉施工。围堰下沉过程姿态可控、安全平稳,围堰就位后的精度满足规范要求。 相似文献
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结合鹰潭信江特大桥钢围堰的设计与施工,简要介绍大型单壁无底钢围堰的设计,对其中的导向架、钢围堰下沉与封底的施工难点进行了重点分析,并提出了相应的施工对策。钢围堰施工重点在于下放、清底和封底,而影响施工的关键在于围堰封底,在施工中应加以重视。 相似文献
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富阳鹿山大桥为主跨256m的双塔中央索面预应力混凝土斜拉桥.主塔墩承台采用双壁钢围堰施工,先钻孔、后拼装双壁钢围堰.主要阐述该桥主塔墩双壁钢围堰的拼装、起吊下放、吸泥下沉及精定位技术. 相似文献
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蔡家湾汉江特大桥深水基础钢套箱围堰施工技术 总被引:5,自引:3,他引:2
蔡家湾汉江特大桥167号、168号墩的深水基础采用"先平台后围堰"方案施工。先搭设钢栈桥和钻孔平台进行钻孔桩施工,同步进行双壁钢套箱围堰的设计与加工,利用钻孔平台进行围堰的拼装,采用千斤顶起吊系统下放围堰到设计标高后,进行围堰清基、封底、抽水和承台施工。在该方案实施过程中,采取桩基钻孔与围堰拼装、围堰接高与吸泥下沉、围堰下沉与钢护筒内清渣等工序之间平行作业的方式,节省了工期;巧妙地使用千斤顶和分配梁上的2个螺栓,采用千斤顶起吊系统使围堰下放平稳、安全;根据施工水位对围堰封底厚度进行优化以节约成本。 相似文献
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广深港铁路客运专线沙湾水道特大桥6号主墩双壁钢围堰设计嵌入水下岩层中7 m.6号墩双壁钢围堰采用圆形双薄壁钢壳和混凝土组合结构,结合6号墩双壁钢围堰的施工,介绍32.6 m大直径轻型双壁钢围堰结构设计、抗浮设计和水下岩层基坑开挖、双壁钢围堰制作、浮运、定位、下沉、封底、拆除等关键施工技术.该施工过程中采用的"先挖后沉"的施工工艺安全、可靠,大方量抓斗船开挖水下软质岩层快速、精确. 相似文献
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杭州钱江铁路新桥位于钱塘江强涌潮地区,部分墩水下承台基础采用拉森Ⅵ型钢板桩围堰施工.以该桥56号墩为例,介绍拉森Ⅵ型钢板桩围堰施工及计算.钢板桩围堰施工期间,其外侧土压力按静止土压力,内侧土压力按被动土压力计算.2种最不利工况,第1种为钢板桩围堰吸泥完成到封底前,主要确定钢板桩入土深度及验算钢板桩、围檩及内支撑强度和刚度;第2种为钢板桩围堰抽水完成后,仅验算钢板桩围堰、围檩及内支撑强度和刚度.强涌潮时分2种工况计算:第1种为在钢板桩围堰整体计算模型上增加迎潮面涌潮压力;第2种为在钢板桩围堰整体计算模型上增加迎潮面和两侧面涌潮压力. 相似文献
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围堰是深水桥梁建设顺利开展的重要平台和前提,在其节段施工中动水荷载是影响钢围堰精确定位、下沉及着床的关键因素。为减小水流作用下的钢围堰动水荷载,针对矩形围堰提出一种在尾端增加一定长度分流板的抑制方法。首先采用计算流体力学(CFD)方法基于开源分析平台OpenFOAM建立钢围堰的二维简化模型,引入修正的k-ε湍流模型用以闭合求解钢围堰超高雷诺数效应下的N-S方程,通过方形截面和矩形截面柱验证所提方法的准确性;然后针对足尺钢围堰模型分流板的设置对于钢围堰动水阻力和横向摆动力的影响进行分析,明确不同分流板长度以及前/后端分流板对动水荷载的抑制作用,提出优化可行的分流板设置方案。研究结果表明:在高雷诺数条件下标准的k-ε模型不能准确捕捉方形及矩形钝体的涡旋脱落过程,会严重低估动水荷载,采用修正的k-ε模型可准确模拟矩形钝体的绕流特性,与试验值吻合良好,可用于钢围堰的计算分析;矩形钢围堰采用圆角设置可有效减小动水阻力和横向摆动力,横向摆动频率提高;在钢围堰后端增加中央分流板可显著降低动水阻力和横向摆动力,当分流板长度在1/10钢围堰纵边长时,抑制效率最高;分流板长度超过钢围堰纵边长的75%时,尾... 相似文献