CRH5型动车组

一．编组结构CRH5型动车组由8辆车组成,其中5辆动车,3辆拖车。动车组首尾车辆设有司机室,可双向驾驶。车辆动力配置(3M 1T) (2M 2T)。二．车辆尺寸CRH5型动车组总长211．5米,其中头车长度27．6米,中间车长度25米,车体宽度3．2米,车体高度3．73米,车辆高度4．27米。     

耐冲击地铁车辆设计及整车碰撞研究

针对地铁车辆自身特点进行耐冲击地铁车辆吸能结构设计,提出了耐冲击地铁车辆设计理念,将该地铁头车在撞击过程中的能量吸收过程设计为4级:第1级为车钩缓冲装置缓冲器,第2级为缓冲装置中的压渍变形管,第3级为车钩剪切螺栓,第4级为位于头车前端底架的吸能结构和防爬器等可变形结构.并对地铁中耐冲击车体进行了研究,在车体结构中于指定部位设计大塑性变形结构,即设置专用吸能结构;建立了该地铁头车的车体碰撞模型,进行了各碰撞工况的数值仿真.研究结果表明:在撞击过程中吸能结构从预期部位开始发生稳定有序的塑性变形,车体客室仅发生弹性变形,大部分冲击动能(超过80%)转化为吸能结构的塑性变形,表明该车具有很好的耐冲击效果.     

高速动车组铝合金车体设计

根据高速动车组铝合金车体设计概念的要求,利用头车的空气动力学外形,以动车组动态包络线为约束条件,进行车体断面设计和整车三维设计.铝合金车体焊接结构的设计符合EN 15085焊接标准,按照标准要求选择车体母材、焊接材料和设计车体的焊接接头形式.通过对头车车体静强度计算和试验数据分析,验证头车试验车体的强度符合欧洲标准EN 12663,能够满足产品的安全可靠性需求.     

Q6W-2型低地板轻轨车车体钢结构的研制

根据Q6W-2型低地板轻轨车整车设计要求，综合考虑了车体在使用、装配、模块化、轻量化、强度和刚度、工艺性、低地板等方面的问题，设计并研制了轻轨车的钢结构；用ANSYS分析软件对车体结构进行了分析、校验和修改；随后对实际车体所做的静强度试验表明，该车体在各个方面都达到了相应的技术要求。     

铁道车辆车体结构技术

以车底部、侧墙板、车顶板结构为重点,阐述了车辆的车体(薄壳)结构技术,并介绍了车体刚度与车体各部分的关系。     

天津地铁一号线列车投入试运营

2006年6月12日,天津地铁一号线开始试运营。天津地铁一号线首列车于2005年8月运至天津地铁双林车辆段;11月完成了首列(4辆编组)车的全部型式试验及2 000 km运行考核工作。2006年5月完成了首列(6辆编组)车的全部型式试验工作。天津地铁一号线列车是采用铝合金车体的动力分散式电     

深圳地铁1号线(续建)车体结构

介绍了深圳地铁1号线(续建)铝合金车体的主要结构和主要技术参数,并对车体结构进行有限元分析和静强度试验.计算和试验结果均表明,轻量化设计后的车体结构强度和刚度满足相关标准和技术规格书的要求.     

横风下车体运动对高速列车气动性能的影响

为揭示横风下车体运动对高速列车气动性能的影响规律,通过数值模拟对典型车体运动形态下的横风气动性能开展研究。首先基于实车试验确定了横风下的车体典型运动形态并定义研究工况,然后通过改进的延迟分离涡模拟(IDDES)方法详细分析不同工况下的车体与转向架的气动载荷,以及列车周围的流场结构与表面压力变化情况。研究结果表明：横风下高速列车车体运动主要表现为侧滚与横移,车体的侧滚运动对列车升力的影响最明显,头、中、尾车升力均随着车体从迎风侧向背风侧运动而增大,并且车体向背风侧运动时,头车升力增大的幅度大于车体向迎风侧运动相同角度时减小的幅度;当车体运动时,第1转向架横向力、升力与倾覆力矩均增大;车体运动对列车头部、背风侧以及尾部的流动均有较明显的影响,车体向背风侧运动时,头车鼻尖区域流速降低,尾车鼻尖位置的高速流区扩大,并且由头部位置分离在背风侧形成的旋涡结构与车体的夹角呈增大趋势,旋涡流速减小;车体向迎风侧运动时,头车鼻尖区域流速增大,尾车鼻尖位置的高速流区缩小,并且从头部位置分离在背风侧形成的旋涡结构与车体的夹角呈减小趋势,而旋涡流速增大。     

用于铝合金车体外壳焊缝的疲劳设计图

为了开发疲劳强度设计图,作者对铝合金车体外壳焊缝进行疲劳试验。选用组成双层外壳的中空挤压型材焊缝和2种单层外壳补强焊缝作为车体外壳焊缝,通过对小尺寸和全尺寸试样的疲劳试验获得S-N曲线,采用统计处理方式,得出用于中空挤压型材焊缝的疲劳设计图。同样,用全尺寸试样开发了2种单层外壳补强焊缝通用的疲劳设计图。该图适用于评估焊缝附近材料应力范围内的疲劳强度。     

SF03-FFS型钢轨铣磨车的应用

1 铣磨车基本情况 武汉铁路局武汉大型养路机械运用检修段(简称武汉大机段)的SF03-FFS型钢轨铣磨车(简称铣磨车)是从奥地利林辛格公司引进,质量128t,全长25m,由2个三轴转向架支撑,采用液力传动走行.其中三轴转向架的第一、三轴为动力轴,全车共有4根动力轴.车体两侧各装备2套铣盘和1套磨盘,每套装置可单独作业.铣盘用于切削钢轨,磨盘用于提高钢轨表面光洁度.     

JX300型高铁检测车车体设计

介绍JX300型高铁检测车车体的设计、计算及评定过程,检测车主要为接触网悬挂状态监测检测装置提供安装、作业和检修的一体化平台。根据监测检测装置对车体结构的要求以及工作人员作业的需要,描述车体结构和设计思路。在设计阶段,采用有限元法计算分析车体结构强度,在试制阶段,完成型式试验和车体静强度试验,验证计算结果,最后通过运用考核,表明该车车体满足设计要求。     

上海轨道交通1号线102号车车体研制

介绍了上海轨道交通1号线102号车车体结构形式、主要特点和主要技术参数,根据DIN6700的相关要求,全面进行了工艺验证,并对该车体进行有限元计算和静强度试验,计算和试验结果均满足相关标准和技术规格书的要求。     

浦厂25G型硬座车和硬卧车车体钢结构静强度试验结果比较与分析

简述了南京浦镇车辆厂生产的２５Ｇ型硬座车和硬卧车的车体钢结构及其静强度试验结果，根据对两车试验结果的比较，分析了２５Ｇ型车车体枕外结构的纵向承载能力对纵向力发散的作用等问题。     

高速动车组车体操作过电压特性仿真分析与试验验证

为分析高速动车组车载真空断路器分、合时车体操作过电压特性,基于某型动车组电气结构,构建仿真模型,介绍现场试验并给出试验结果。仿真结果表明:2车过电压值最大,达到5.12?k V;2—6车依次减小,各车过电压高频振荡周期都约为0.6?μs,过电压在7?μs后衰减到几百伏。仿真与试验结果误差率为3%~26%,仿真与试验中各车过电压高频振荡周期、衰减时间、分布特性具有较好的一致性。     

地铁车辆车体及内饰方案研究

文章通过对上海地铁明珠线二期工程车辆项目(SPL2)和上海地铁一号线增能扩编(6改8)车辆项目(SHL1_Exp.)的车体设计对比,讲述了SHL1_Exp.地铁车辆车体设计中的优化,并提出低成本地铁车体内饰设计方案。     

铝合金铁道车辆的发展

文章介绍了随着铝合金等材料技术的发展,车体结构与焊接技术取得的新进展。具体阐述了车体结构从外板与骨架构成的单壳车体结构,向用空心挤压型材制成的全外壳车体结构发展的过程,以及接合技术从MIG点焊发展到摩擦搅拌焊的过程。     

双层集装箱车线路适应性分析

总结了双层集装箱车3次运行试验和4次综合试验的振动加速度测量结果,对双层集装箱车的线路适应性进行了分析,对其车体垂向振动加速度较大的原因进行了分析.     

CRH2型动车组列车交会空气压力波试验分析

阐述胶济线CRH2型动车组列车交会空气压力波实车测试情况,对测试结果进行详细分析,并将实车试验结果与数值模拟计算结果进行比较.研究结果表明:250 km/ h等速交会情况下,实车试验测得的车体表面交会压力波最大幅值为1 195 Pa,在铁路线间距为4.4 m的条件下不会对列车运行安全产生影响;车厢内最大压力变化幅值为19 Pa,仅为车体表面压力变化幅值的1.6%,车厢内产生的压力变化幅值不会对乘客舒适性产生影响;在4.4 m线间距情况下,被测试的CHR2型动车组上的交会压力波幅值近似与同型号等速交会动车组运行速度的平方成正比;数值计算与实车试验得到的规律基本吻合,计算与试验结果相差5.15%,数值计算结果可信.     

日本高速列车先进技术的近期研究与发展(续完)

2 .2 .5　车体间的抗摇头减振器在2 0世纪90年代初,研究人员就讨论了是否可以在车体连接处安装2个纵向阻尼器来限制摇头振动,2个阻尼器分别位于车体连接处的左右两侧。1982年,在宫崎试验线上成功实现了采用抗摇头减振器来防止3节式磁悬浮试验列车(MLU 0 0 1)振动的设想。在车体     

出口伊朗地铁车体钢结构试验

为检验德黑兰地铁车体钢结构的静强度、刚度和自振频率是否满足地铁车体钢结构设计准则以及德黑兰地铁实际运行条件的要求,工厂要求必须根据日本工业标准JIS E7015-1989"铁道车辆车体结构强度试验方法"的规定以及德黑兰地铁车辆合同文件中对车体钢结构强度的特殊要求而开发、研制的车端纵向水平加载装置、扭转载荷试验装置、垂直、扭转自振发生装置、复轨试验和抬车试验以及垂直加载试验的装置的改进等,同时与之相应的还必须改造结构相异的两个假台车.