公路软基加固中粉喷桩施工技术的应用

工程概况 某高速公路施工标段全长约4.5Km,施工区段内存有软土路基约560m。该软土路基主要分布有湖海积和冲洪积沉积土层。其表层土体主要有黄褐、灰黄色的亚粘性土和粉土层,局部区域内分布有中粗砂、砾砂混粘土层;其上部土体主要分布有湖海积层的淤泥质软土和粘性土,其含水量相对较高,局部范围内中间夹有砂土层,该土层厚度相对较大,最大处厚达35m多;其下部土体主要有冲洪积相的亚粘土层和黏土层,小范围内还分布有砂砾、卵石夹土层,且砂砾、卵石夹土层呈带状断续分布的状态,土层厚度变化相对较大;其底部土体则主要分布有由于坡洪沉积形成的碎石土层。为避免该高速公路在施工及后期使用期间路基的不均匀沉降或沉降不稳定等问题,路面施工前对该软土路基进行了相应的软基加固处理施工。     

娄新高速k30+882.47～k31+380段岩溶塌陷处治方案设计

对娄新高速公路k30+882.47～k31+380段岩溶塌陷分布规律进行了研究,场区下伏土层中存在深部塌陷形成的松散岩土体,其孔隙较大,地表水下渗仍可能形成新的地表塌陷,影响高速公路的安全运营。基于此提出了该区段岩溶塌陷处理初步建议,即先清除表层全新统冲洪积层至强风化硅质页岩层(前期勘察定为坡残积层"角砾")顶部,对强风化硅质页岩层进行强夯整平,并对全路段设置双层配筋混凝土连续板跨越,以消除未探明的溶(土)洞安全隐患。按规范对直径为5.2 m塌陷区上覆盖板配筋进行了计算分析,并采用有限元法对岩溶塌陷地基在路基荷载作用下的应力分布及采用连续配筋混凝土板跨越路基下伏塌陷时板的应力分布情况,为连续板的配筋设计提供参考。     

浅谈级配砾(碎)石路面

介绍了级配砾(碎)石路面。包括级配砾(碎)石路面与基(垫)层的厚度和材料、级配砾(碎)石路面与基(垫)层的施工。     

水平成层场地动力特性研究

为了探究地震波作用下水平成层场地的动力响应特征,设计并开展了水平成层场地的大型振动台模型试验,并基于希尔伯特-黄变换对水平成层场地在时域和频域的响应进行了研究.研究结果表明:地震波在水平成层场地内自下而上传播过程中被放大,场地表层碎石土层对地震波的放大效应强于下覆软岩层和硬岩层,碎石土层加速度放大系数达到5.94;地震波从硬岩层传入软岩层时,高频成分（27~40 Hz）被吸收,低频成分（0~22 Hz）被放大,地震波从软岩层传入碎石土层时,7~27 Hz频段进一步被放大,同时,碎石土层内的地震波表现出双卓越周期特性;反应谱峰值随着输入地震波幅值的增大而增大;软岩地层在反应谱周期T0.3 s部分表现出衰减效应,在周期T0.3 s 部分,自下而上3个地层的反应谱表现出放大效应;碎石土层/软岩层分界面对地震波能量具有一定的聚集和放大作用;软岩层/硬岩层分界面对地震波的能量仅仅表现为聚集作用;在碎石土层内,地震波的能量被放大,Hilbert能量谱由单峰发展为三峰,峰值在时间轴上向坐标轴正方向发散,在频率轴上由低频向高频移动.      

粉喷桩处理公路软土地基施工工艺与检测方法的探讨

本文结合青兰高速邯郸至涉县段探讨了粉喷桩处理公路软土地基的施工工艺与检测方法,介绍了喷粉桩施工注意事项。青兰高速邯郸至涉县段有多处位于软土地基路段,其土层状态基本是表层1～3m厚硬塑层,下8～10m厚软、流塑层,再下为硬塑层(或基岩),采用粉喷桩处理软土地基,即以水泥作为固化剂,利用深层搅拌机械将水泥与原位软土进行强制搅拌、压缩,并吸收周围水分,经过一系列物理化学作用生成一种特殊的具有较高强度、较好变形特征和水稳性的混合柱状体,它对提高软土地基承载能力、减少地基的沉降量及保证高填土路基稳定性具有明显的效果,下面结合工程实际对粉喷桩处理公路软土地基施工工艺与检测方法进行探讨。     

高压旋喷桩在治理箱型通道沉降中的应用

概况石黄公路沧州至黄骅港高速公路K95+699箱型通道长48.53m,宽6m,高4m。该处路堤填土高度为11.9m,地基土层为冲、湖积成因的亚砂土、亚粘土、粘土粉砂,以亚砂土和亚粘土为主,呈互层状产出,局部夹有软弱土透镜体。     

碎(砾)石路面的养护

碎(砾)石路面养护的主要任务是:在各种交通组成和交通量的负荷下,使路面保持应有的强度和平整度;对路面在车辆荷载与自然因素影响下产生的病害,如沉陷、松散、坑洞、车辙及裂缝等,进行事前预防及事后及时维修,使其经常保持良好的状态,以便利行车,并延长使用寿命。为提高碎(砾)石路面的平整度,抵抗行车和自然因素的磨损和破坏作用,应在面层上加铺磨耗层和保护层。     

深水基坑明挖流砂控制技术的研究

对明挖基础中的基坑开挖方法进行了阐述,并通过工程实例对基坑流砂控制技术进行了研究。结果表明:当基坑开挖到地下水位以下时,遇到土层为亚粘土或砾层地质构造时,基坑开挖边坡在动水压力作用下,土粒随地下水涌入基坑内,使基坑边坡失稳,发生流砂现象。而当采用钢板背后填筑碎石技术后,可形成一层有效的隔断层,防止流砂流动,从而很大程度上避免了流砂现象的出现,提高了施工的安全性,进而提高工作效率,使工期缩短,提高了经济效益。     

高速公路高填方路段机械化施工配置与管理

承朝高速公路K91＋600～K93＋920段为低山“V”型侵蚀冲沟以及两侧低山斜坡地貌，山露岩体为张家口组石英粗面质角砾凝灰岩．土石等级为软石。冲沟内上覆土层为坡洪积碎砾石土．土石等级为硬土。     

同一场地不同地层的地基处理工程实例

某建筑物地基土层既有湿陷性黄土层又有卵石层、二者相互交错出现。充分利用卵石层承载力高的特点,根据不同区域的地层分布情况,分别采用不同的地基处理方案。此方法充分发挥地基土层本身的特性,不仅满足建筑物的设计要求,还创造出更大的经济效益。     

巧家拉分盆地结构特征及其形成演化过程分析

为了探明巧家盆地的性质、成因以及其演化过程,通过详细野外调查,结合区域构造特征对巧家盆地展开了初步的研究. 首先基于详细的野外调查工作,掌握了研究区基本地质背景条件以及盆地表面的沉积特征;进而,对盆地中心区域进行了钻孔勘测,得到了盆地内部结构特征,结合区域地质背景和盆地结构特征,对其形成演化过程进行了分析. 研究结果表明:巧家盆地为典型的拉分断陷盆地,主要受小江走滑断裂带的控制;盆地内部结构主要包括了5个地层层序,从下到上分别为古河流冲积层、昔格达组地层、静水沉积层、泥石流洪积层以及河流阶地,并解释了各层成因;首次发现在距盆地下游边界3 km处曾发生过大规模堰塞堵江事件;堰塞事件发生于距今3万年左右;初步推测该拉分盆地形成于第三纪晚期,后期又经历了断陷湖沉积、堰塞沉积、泥石流洪积以及河流冲积等作用;区域断块阶段、局部拉分断陷阶段、断陷湖相沉积阶段、堰塞沉积阶段、堰塞消亡阶段以及不均匀升降阶段为盆地形成的6个阶段,与盆地内部土层层序有较好的对应性.      

地震地基液化大变形对桥梁桩基危害性三维数值分析

为研究地震地基液化大变形对桥梁桩基的危害性,建立了含液化层的二层与三层土体系计算模型,考虑桩土共同作用的非线性关系,利用FLAC-3D有限差分软件对液化侧扩地基中的单桩、群桩进行了动力有限差分分析,探讨了地基液化大变形条件下桩基位移与内力变化分布规律。分析结果表明:二层与三层土体中,液化土层和非液化土层交界面处产生的桩身弯矩极值是控制桩身破坏的关键因素,液化土层本身对桩身弯矩的影响很小;桩帽对桩顶的侧移有一定制约作用,但对桩身弯矩极值的影响不显著;群桩中上坡桩与下坡桩的侧向位移与桩身弯矩分布模式相似,但上坡桩发生的侧向位移和桩身弯矩要略大于下坡桩情况。     

长大隧道施工关键控制技术

某公路隧道为双线隧道,隧道小角度斜穿背斜北西翼。属低中山地貌,地势较缓,局部有陡峻。隧道进口位于DK236+211,出口位于DK240+947,全长4736m,单面上坡,隧道进出口均位于曲线上。隧道上覆第四系全新统坡洪积(Q4al+pl)、坡残积(Q4dl+el)、坡崩积(Q4dl+col)土层,下伏侏罗系中统新田沟组(J2x)、中下统自流井组(J1-2z)、下统珍珠冲组(J1z)地层。     

高速公路高填方路段机械化施工配置与管理

承朝高速公路K91+600～K93+920段为低山"V"型侵蚀冲沟以及两侧低山斜坡地貌,山露岩体为张家口组石英粗面质角砾凝灰岩,土石等级为软石。冲沟内上覆土层为坡洪积碎砾石土,土石等级为硬土。填方量较大达到50多万立方,其中有的路段填方高达17～32m,属于高填方路段,施工难度很大。     

长短桩组合型复合地基承载机理及沉降

采用沿深度变强度和变刚度的长短桩复合地基符合附加应力的分布规律,有效地减小沉降,减少加固成本。在路基填筑作用下,长短桩组合型复合地基起到了实体深基础的作用,把上部荷载有效地传递到深部土层,长短桩复合地基沉降主要由下卧层的变形引起。     

公路不同类型路基软基处理技术

引言 软土地基的成层和分布随地形有很大差别．对于一般按河川流向及地势分布大致可分为下面一些典型的地带（括号内给出对相应软基性质的一般评价）：扇状地（良好）：天然堤防（良好），后背湿地（不良）；三角洲（不良）。埋积山谷形成软基可分为：崩积谷（良好），埋积谷（一般不良）：溺谷（极不良）。总之，对于有海成粘土的地基（如溺谷、三角洲、泻湖等）工后沉降较大，砂粘互层地带（如后背湿地，三角洲等）稳定性较大．而有高有机质土分布且无砂层地带（如埋积谷、溺谷、泻湖等）则会产生较大的地基沉降量。     

强震作用下的砂土液化对桩基力学特性影响

为了提高位于液化土层桥梁桩基的抗震性能, 基于三向六自由度大型振动台模型试验, 分析了地震波作用下桩顶水平位移、桩身加速度及弯矩等动力响应, 并研究了地震波加载后桩基的损伤。试验结果表明: 在地震波作用下, 随着液化层埋深的增加, 土体液化后产生的侧扩效果逐渐减弱, 因此, 桩顶水平位移峰值逐渐减小, 但是当地震加速度超过0.6g时, 桩顶水平位移峰值不受液化层埋深的影响; 因地震荷载作用下粉细砂土层液化, 桩身加速度在该土层位置明显增大; 上部覆盖层压力作用使土层抗剪强度增大, 因此, 桩顶放大系数随着液化层深度的增加而增大, 且桩顶放大系数在Kobe波作用下最大, 5002波作用下最小, 砂土液化同时造成土层强度降低, 从而使桩身加速度在该土层出现放大效应; 桩身弯矩最大值均出现在液化层和非液化层分界处, 且在相同强度地震波作用下, 桩身弯矩最大值随着液化层埋深的增加呈增大趋势, 当地震加速度从0.30g增大到0.35g后, 桩身弯矩增幅为33.3%, 增幅最大; 不同类型地震波对桩基的破坏程度并无差异, 在加速度0.35g作用下, 桩基基频无变化, 但当地震波强度超过0.40g时, 桩基基频从1.65 Hz突降到0.45 Hz, 因砂土层液化产生侧向位移, 桩身剪切变形, 最终导致桩基损坏。综上所述, 当液化层较浅时, 应重点考虑地震波作用下过大的桩顶水平位移; 在桩基抗震设计时, 必须考虑液化层和非液化层分界处桩基的抗弯能力和液化层埋深的影响。      

青海盐湖区路基结构层级配及其阻盐效果

青海盐湖地区的路基工程处于隐蔽性盐风化作用强烈的寒旱岩土环境. 分别采取青海茶卡盐湖地区工程建设层天然盐渍土土样和已建路基结构土层土样,研究青海盐渍土地区路基结构防护盐风化作用的效果. 通过易溶盐含量测定、颗粒分析实验和毛细管水上升实验,对青海茶卡盐渍土区路基结构土层中的毛细管水上升最大高度开展理论计算. 研究表明:青海茶卡地区盐渍土中毛细水上升高度大于一般土中毛细水上升高度,细粒组（0.250～0.075 mm）含量有利于水盐运移上升,粗粒组（> 0.250 mm）含量不利于水盐运移上升;在水盐运移和汽盐运移双重作用下,茶卡盐渍土地区路基结构土层均出现次生盐渍化现象,建议在茶卡盐渍土地区的路基工程中,设置卵砾石阻盐隔断层的粒组级配范围控制在2.0～5.0 mm之间,该粒组含量大于75%,厚度在300.0～1000.0 mm为宜;阻盐隔断层的设置位于路堤上部,高于一般路基规范中规定的高度,可以提高阻止水盐运移上升、增强汽盐淋滤作用的效果.      

支挡结构嵌固深度对软土基坑抗隆起安全系数的影响分析

采用Plaxis岩土工程有限元分析软件对软土基坑开挖过程支挡结构在不同的嵌固深度比进行数值模拟,应用有限元强度折减法计算其稳定安全系数,研究发现不同的嵌固深度比影响基坑的抗隆起稳定安全系数、滑动面的形状。嵌固深度比D/H较小时,基底隆起破坏形态与传统极限分析方法假设情况一致。当嵌固深度比D/H较大时,破坏滑动面为三角形。挡墙墙趾接近下卧硬土层时,硬土层对变形土体及其滑动面的影响显著。     

塑料排水板公路软基加固处理中的应用

工程概况 某公路全长约648m,总宽度为50m．为双向六车道,其中机动车道宽30．Om,两侧绿化带及人行道宽各为10．0m。根据地质勘察资料表明,本路段的场地地质为海积地类型．该路段地势低洼,主要土层为新近人工填土层,该路段的淤泥厚度分布在1．5～15．6m之间,该道路的强度低、承载力较低．为此该公路的淤泥层在路面荷载作用下将会产生较大的沉降变形,这对该道路的使用将产生较大影响,因此不宜做路基的基础持力层。经研究决定．必须对该软土层进行地基处理。