粉末冶金耐磨摇臂镶块的组织和性能分析

对几种高性能铁基粉末冶金摇臂镶块的成分、工艺、组织和性能等进行了对比分析和研究，确定了较优的化学成分(％)和工艺为Fe-4.5Mo-4.9W-3.8Cr-1.6V-0.4Ni-0.5Cu．800℃×1 h+1 300℃×1.5h复压复烧。其组织为回火M+粒状P+K+残余A，密度p≥7.30g／cm3、硬度≥52HRC。试制产品通过了台架试验和装车试验。此外，讨论了合金元素、烧结工艺、组织结构等对粉末冶金摇臂镶块性能的影响。     

无缸套汽车柴油发动机缸体材料的研究与应用

研究了孕育剂和合金元素对灰铸铁性能的影响。试验结果表明：在灰铸铁中加入0．2％～0．25％Cr和0．4％～0．5％Cu，采用60％BaSi 40％SiFe复合孕育剂孕育处理。可以使灰铸铁强度到达250MPa以上。灰铸铁的硬度提高。组织均匀性得到改善。用所研制的铸铁材料制造的无缸套缸体具有良好的强度指标和硬度指标。经激光处理后。缸体具有良好的耐磨性。     

关于GCr15钢出现淬火屈氏体的原因分析

现代汽车柴油发动机所用柱塞式喷油泵、闭式喷油器和出油阀等精密偶件的制造材料,我国大都采用 GCr15轴承钢,其热处理预备组织是球状珠光体,沿用热处理工艺为:850℃±10℃加热并淬入50℃10号机油中,经-50℃～-70℃冷处理,然后在150℃±10℃回火。按照部标要求,淬失后的硬度应大于 HRC63,金相为马氏体1～4级。不允许出现5～6级的过热组织,7级的欠热组织(有屈氏体)和8级冷却不良的贝氏体组织。然而在具体生产中虽然能得到硬度 HRC66以上、马氏体级别在3.5～4级,但往往在马氏体的基体上发现有屈氏体的黑     

后桥从动锥齿轮的亚温压床淬火

1 问题的提出 后桥从动锥齿轮(结构如图1)材料为20CrMnTiH3.该齿轮技术要求为渗碳有效硬化层深度1.2～1.6 mm,表面硬度58～64 HRC,齿心部硬度30～45 HRC;端面平面度内缘≤0.20 mm、外缘≤0.10 mm;内孔圆度≤0.15 mm.     

柴油机用排气门的惯性摩擦焊接

柴油机的排气门,在高温高压的恶劣条件下连续地工作。尤其是头部,经常与700℃以上的高温可燃气体接融,这种气体又具有较强的腐蚀性,使得工作条件更为不利。而杆部则与铸铁套管配合,杆端又与高速摇动的摇臂相撞击。因此需要杆部具有较高的硬度和耐磨性。这两种不同的工作环境,对排气门的头部材料与杆部材料就提出了不同的要求。头部材料常采用奥氏体钢,比较昂贵,而热处理后的硬度受到限制,一般低于HRC30;杆部,持别是杆端要求热处理后的硬度在 HRC55以上。目前     

一种高强度螺栓的滚丝轮

<正> 国营渭阳柴油机厂从德国引进的风冷柴油机上有几种高强螺栓,加工工艺要求这些螺栓淬火后(硬度为HRC38～44)进行滚压螺纹。 常用滚丝轮坯料是Cr12MoV,用这种材料制造的滚丝轮,热处理一般控制在HRC59～     

冷激合金铸凸轮轴

从化学成分、金相组织等方面对冷激合金铸铁凸轮轴的性能加以分析,同时分析了冷铁的形状、尺寸及质量对硬化层硬度的影响.将自行生产的冷激合金铸铁凸轮轴与日本"MC”冷激合金铸铁凸轮轴加以对比,得出只要合金元素选择和配比得当,仍能得到理想结果的结论.     

二次枝晶臂间距对A357合金时效动力学的影响

采用硬度计和光学显微镜对试样进行硬度测试和金相组织分析,研究了二次枝晶臂间距对A357合金时效动力学的影响.研究发现,在相同的条件下,随着A357合金试样二次枝晶臂间距的增大,固溶处理后达到的硬度值减小,而合金试样的时效硬度峰值推迟出现;通过对时效处理实验结果进行回归分析和量纲分析,得到时效硬度的数学模型,并验证了该模型的有效性.     

高硬度化学镀镍硼钨合金工艺

试验研究了一种稳定性高、沉积速度快的化学镀镍硼钨合金工艺，此工艺可用于铸件、不锈钢和普通钢件的耐磨及耐腐蚀处理。镍硼钨合金镀层硬度高，耐腐蚀性好，镀层均匀光亮，镀层与基体之间有良好的结合力，经热处理后镀层硬度的增加更为明显。此工艺可代替镀铬工艺。     

冷激合金铸铁凸轮轴

从化学成分，金相组织等方面对冷激合金铸铁凸轮轴的性能加以分析，同时分析了冷铁的形状，尺寸及质量对硬化层硬度的影响。交自行生产的冷激合金铸铁凸轮轴与日本“ＭＣ”冷激合金铸铁凸轮轴加以对比，得出只要合金元素选择和配比得当，仍能得到理想结构的结     

深冷处理改善筑路机械耐磨件组织和性能试验

混凝土泵、混凝土和沥青混凝土拌和机、稳定土拌和机等筑路机械中都有一些抵抗磨料磨损零件。这些零件一般承受轻度冲击载荷 ,磨损强烈 ,服役寿命比较短 ,更换频繁。筑路机械制造厂商均采用镍硬铸铁或高铬铸铁制造这类零件。我们分析了一些国产配件 ,发现零件硬度偏低 ,例如 Cr2 0 C3Mo高铬铁硬度只有 HRC53～ 55。金相组织中有较多残余奥氏体。材料的抗磨潜力未能充分发挥。为了改善这种情况 ,我们进行了合金白口铸铁的深冷处理研究试验 ,取得较好效果。耐磨合金铸铁中含有铬、镍、钼、铜等合金元素 ,基体中含碳量高 ,马氏体转变终了温…     

锰铜合金奥贝球铁汽车螺旋锥齿轮研制

利用光学显微镜、扫描电镜和性能测试等手段研究了Cu-Mn合金奥贝球铁标准试样和齿轮的显微组织与力学性能.结果表明,Cu-Mn合金奥贝球铁标准试样经等温淬火和回火后的力学性能范围为σb.:1 007.4～1 200MPa,δ:5.2%～8.8%,HRC:32～35,αk:70～120J/cm2,达到了ENl564-97/EN-CJS-1000-5欧洲标准.齿轮啮合后其表面残余奥氏体转变成马氏体组织,显著提高了齿轮的表面硬度、耐磨性和使用寿命.台架试验和跑车试验表明,Cu-Mn合金奥贝球铁可代替20CrMnTi合金钢生产EQ140汽车后桥螺旋锥齿轮.     

45钢球头销中频淬火

CA10B 转向系的球头销是保安零件之一。现仍用20CrMnTi 钢制造,其热处理要求见图1。为提高其可靠性,拟改用46钢中频淬火:头颈部淬火区长40毫米,硬度 HRC58～63,硬层深度1.5～4.5毫米;预备热处理为毛胚调质,硬度 HB207～241;材料为精选含碳量0.44～0.49%。一、更改依据     

送粉激光熔覆Co、Ni基WC熔覆层的高温性能

研究了Ni基自熔合金 WC、Co基自熔合金、Co基自熔合金 WC为熔覆材料的激光熔覆层在不同温度下的显微组织和硬度，结果表明3种熔覆材料在相同激光熔覆工艺条件下获得的熔覆层的高温显微组织、高温显微硬度有很大的差异。Ni基自熔合金 WC熔覆层的显微硬度随温度升高有所降低，在800℃左右显微组织发生了较显著的变化；而Co基自熔合金和Co基自熔合金 WC熔覆层的显微硬度大约在700℃以后有所降低，其显微组织在800℃左右开始发生变化。同时证明，熔覆层中的大块的WC在900℃之前的加热过程中硬度没有明显降低。     

沃尔沃气门座圈的修配

沃尔沃(VOLVO)牌汽车气缸盖的十二个气门室里,均镶有特种钢质的气门座圈。经化验,这种座圈的材料,相当于国产不锈耐热钢1Cr18Ni 9 Ti,硬度检验为HRC61。座圈周围,外表上无任何凸缘和镶痕显露,如不清除积炭仔细察看,很难发现是后镶的气门座圈。这种座圈一经损坏,修复颇感棘手。它既不能使用特种拉器从中拉出座圈,且因硬度太高,也不能采用搪削方法加以消除;若用退火方法,降低座圈硬度后再进行搪削,则退火温度(750℃～800℃)的影响,将使气缸盖变形,从而破坏了缸盖各处的加工精度。     

凸轮轴高频淬火感应器的改进

我厂生产的694Q发动机凸轮轴是用45号钢制造的。毛坯粗加工后调质HB=207～241;精加工后表面淬火,硬度HRC=52～63,淬火层深度为2～5毫米,尖部允许达到7毫米。我厂采用60KW高频机进行处理。由于感应器设计不当,处理后硬度均匀性、硬化层分布都不理想,无法达到技术要求。而凸轮尖部常因温度过高而引起开裂。为了提高零件质量,我们组织了攻关小组,经过分析研究认为,由于凸轮形状复杂,采用通常的感应器要得到良好的结果是比较困难的。但是改变感应器的设计和制作,使凸轮在加热     

真空热处理对Co-W电刷镀镀层的影响

本文以3Cr2W8V为基体,制备了Co-W合金的电刷镀镀层,并在不同温度下对镀层试样进行了真空热处理,观察了热处理后镀层截面形貌和组织特征,分析了热处理后镀层的硬度、结合力等性能。结果表明在750℃时对Co-W镀层进行真空热处理后,涂层具有良好的综合性能。     

盾构刀具耐磨堆焊材料的合理选择

为合理选择一种最适合盾构刀具耐磨处理的堆焊材料,根据盾构刀具的磨损原理,选取4种耐磨堆焊材料,并对其焊接方法的工艺性能、高温钎焊后堆焊层的硬度、抗脱落性和耐磨性进行试验对比。根据试验结果综合比较发现,KB600耐磨焊丝在950℃高温钎焊后硬度大于55 HRC,具有优良的抗脱落性能和耐磨性,是所选材料中最适合盾构刀具堆焊的耐磨材料。     

汽车调质钢力学性能的十种影响因素及措施

汽车零件轴、连杆、齿轮、螺栓等受力结构件应有良好机械综合力学性能，主要物理性能指标有：σb、σ0．2、δs、ψ、Ak和HRC等6种。常选用中碳结构钢或合金结构钢制造，经淬火加高温回火即调质处理达到设计技术条件。但在实际生产中因种种原因会出现力学性能合格和部分合格现象，力学性能部分合格影响因素主要有十种，分析原因，采取相应措施，确保调质件100％合格。     

港珠澳大桥预制桥墩预应力高强钢棒力学性能的试验研究

预应力高强钢棒具有锚固回缩小、应力松弛率低、受力状态良好等优点,越来越广泛应用于大型构件预制拼装领域。为深入探究大直径预应力高强钢棒材料的力学性能,对公称直径达75 mm的预应力高强钢棒进行了拉伸试验、硬度梯度及金相组织分析、冲击韧性测试、应力松弛试验、应力腐蚀试验、预应力锁定损失试验和锚具组装件试验。试验结果表明,PSB830级钢棒拉伸时极限承载能力为4 882.8 kN,极限抗拉强度为1 105 MPa,断后伸长率平均值为7.5%,芯表硬度梯度平均值为6.8 HRC;PSB930级钢棒拉伸时极限承载能力为5 196.3 kN,极限抗拉强度为1 176 MPa,断后伸长率平均值为6.35%,芯表硬度梯度平均值为5.3 HRC;钢棒金相组织为回火索氏体,冲击吸收功平均值大于95 J;实测1 000 h应力松弛率为0.8%,推算120年应力松弛率小于9.1%;应力腐蚀最大试验应力为952.8 MPa,小于其临界断裂应力;在扭矩板手1 600～1 700 N·m的辅助锁定下,预应力损失率平均值为4.1%,钢棒回缩值小于1 mm。钢棒锚具锚固性能符合各标准要求,该大直径预应力高强钢棒各项性能...